Određivanje uvjetne projektne otpornosti tla

1. Ovo tlo je prašnjavi pijesak, prema GOST 25100-95 „Tlo. Klasifikacija", do gustog pijeska. S obzirom da je pijesak prosječan stepen zasićenosti vodom (Sr = 0,79), utvrđujemo njegovu izračunatu otpornost prema tabeli 2 Dodatka 3 SNiP 2.02.01-83 * "Temelji zgrada i građevina"

R 0 = 400 kPa.

2. Glina. Uzimajući u obzir vrijednost koeficijenta poroznosti e = 0,71 i indeksa prinosa JL = 0,16, određujemo izračunati otpor prema tabeli 3 Dodatka 3 SNiP 2.02.01-83 * "Temelji zgrada i objekata"

R 0 = 400 kPa.

3. Uzimajući u obzir da je koeficijent poroznosti ovog tla e = 0,7 i protok JL = 0,11, prema tabeli 3 Dodatka 3 SNiP 2.02.01-83 * "Temelji zgrada i konstrukcija" utvrđujemo

R 0 = 400 kPa.

Određivanje specifične težine tla

g = cg, kN / m 3

1. Pijesak, s = 1,9 g / cm3 = 1,9 t / m3

g = 1,9 9,8 = 18,62 kN / m 3

2. Glina, s = 2,01 g/cm3 = 1,95 t/m3

g = 2,01 9,8 = 19,7 kN / m 3

3. Ilovača, s = 1,87 g/cm3 = 1,96 t/m3

g = 1,87 9,8 = 18,326 kN / m 3

Izračunate karakteristike tla

• 1. Pijesak:
  • - kvačilo,

sa I = 3 / 1,5 = 2, c II = 3/1 = 3;

Ugao unutrašnjeg trenja

μ I = 28 / 1,15 = 24,35 0; c II = 28/1 = 28 0;

Specifična gravitacija,

g I = g II = 18,62 / 1 = 18,62 kN / m 3.

sa I = 30 / 1,5 = 20 kPa, sa II = 30/1 = 30 kPa;

c I = 9 / 1,15 = 7,83 0, c II = 9/1 = 9 0;

g I = g II = 19,7 / 1 = 19,7 kN / m 3.

3. Ilovača:

sa I = 20 / 1,5 = 13,3 kPa, sa II = 20/1 = 20 kPa;

c I = 20 / 1,15 = 17,39 0, c II = 20/1 = 20 0;

g I = g II = 18,326 / 1 = 18,326 kN / m 3.

Navedene i proračunate fizičko-mehaničke karakteristike tla koje čine gradilište su sažete u tabeli

Tabela 1. Fizička i mehanička svojstva tla

Naziv tla

Dato

Izračunato

Debljina, m

Gustoća tla, t / m 3

Gustina čestica tla

Prirodna vlaga

Vlaga na tački tečenja, W L

Vlaga na granici valjanja, W p

Gustoća skeleta tla, d, t / m 3

Broj plastičnosti

Indikator fluidnosti

Koeficijent poroznosti, e

Stepen vlage, S r

Modul deformacije

Otpornost dizajna

Za izračunavanje baza

po nosivosti

deformacijama

Specifična gravitacija,

Ugao unutrašnjeg trenja I, stepeni

Kvačilo

Specifična gravitacija,

Ugao unutrašnjeg trenja II, st.

Kvačilo s II, kN/m 2

Raste. sloj

Ilovača

Zaključak o mogućnosti korištenja tla kao podloge

Gradilište je predstavljeno sljedećim nazivima tla:

• -od površine do 0,4 m dubine leži černozem koji se ne koristi u građevinarstvu, odsječen i uklonjen sa lokacije;
• - nadalje postoji sloj - pijesak srednje veličine, srednje gustine, srednjeg stepena vlažnosti debljine 3,6 m, srednje stišljivosti, uslovno projektovanog otpora R 0 = 400 kPa, može se koristiti kao prirodna podloga;
• - sljedeći sloj - smeđe-siva glina, debljine 4,0 m, je u polučvrstom stanju, umjereno stišljiva sa uslovnom projektnom otpornošću R 0 = 400 kPa, može se koristiti kao prirodna podloga;
• - posljednji sloj - siva ilovača, debljine 7,0 m, u polučvrstom stanju, umjereno stišljiva sa uslovnom projektnom otpornošću R 0 = 400 kPa, može se koristiti kao prirodna podloga.

11. Srednji (unutar stišljivih slojeva H sa ili debljina sloja N) vrijednosti modula deformacije i Poissonovog omjera osnovnih tla (i) određuju se formulama:

; (11)

gdje Ai- površina dijagrama vertikalnih napona od jediničnog pritiska ispod osnove temelja unutar i th sloj zemlje; za shemu poluprostora, dozvoljeno je uzeti Ai = s zp, ih i(vidi tačku 1), za šemu slojeva - Ai= k i- k i- 1 (vidi tačku 7);

E i,v i,h i, - modul deformacije, Poissonov omjer i debljina, respektivno i th sloj zemlje;

N - procijenjena debljina sloja, određena prema tački 8;

n - broj slojeva koji se razlikuju u vrijednostima E i v unutar kompresibilnih slojeva H sa ili debljina sloja H.

ODREĐIVANJE SUPSTRATNOG TLA

12. Slijeganje tla s sl baze sa povećanjem njihove vlage zbog natapanja velikih površina odozgo (vidi stavove 3.2 i 3.5), kao i natapanjem odozdo kada se nivo podzemne vode podigne, određuje se formulom

(13)

gdje e sl, i- relativno povlačenje i-ti sloj tla, određen u skladu sa uputstvima iz tačke 13;

h i- debljina i-th sloj;

k sl, i- koeficijent utvrđen u skladu sa uputstvima iz tačke 14.;

n- broj slojeva na koje je zona slijeganja podijeljena h sl, uzet u skladu sa uputstvima u klauzuli 16.

13. Relativno slijeganje tla e sl određuje se na osnovu tlačnih ispitivanja uzoraka tla bez mogućnosti bočnog širenja prema formuli

, (14)

gdje h n, str i h sat, p-- visina uzorka, prema prirodnom sadržaju vlage i nakon njegovog potpunog zasićenja vodom ( w=w sat) pod pritiskom str jednako vertikalnom naprezanju na razmatranoj dubini od vanjskog opterećenja i vlastite težine tla str = s zp + s zg- prilikom utvrđivanja slijeganja tla u gornjoj zoni slijeganja; pri određivanju slijeganja tla u donjoj zoni slijeganja uzima se u obzir i dodatno opterećenje od sila negativnog trenja (vidi stavove 3.4 i 3.8);

h n, g- visina istog uzorka prirodne vlage na str = s zg.

Relativno slijeganje tla sa njegovom nepotpunom zasićenošću vodom ( w sl=w<w sat) - e / sl određuje se formulom

, (15)

gdje w- vlažnost tla;

w sat- vlaga koja odgovara potpunoj zasićenosti tla vodom;

w sl- početna vlaga slijeganja (str. 3.3);

e sl- relativno slijeganje tla pri njegovoj punoj zasićenosti vodom, određeno formulom (14).

14*. Koeficijent k sl, i uključeno u formulu (13):

at b= 12 m - uzeto jednako 1 za sve slojeve tla unutar zone slijeganja;

at b= 3 m - izračunato po formuli

gdje R - prosječni pritisak ispod osnove temelja, kPa (kgf / cm 2);

p sl, i- početni pritisak tla slijeganja i sloj, kPa (kgf/cm 2), određen u skladu sa uputstvima iz tačke 15;

R 0 - pritisak jednak 100 kPa (1 kgf / cm 2);

na 3 m< b < 12 м – определяется по интерполяции между значениями k sl, i dobijeno na b= 3 m i b= 12 m.

Prilikom određivanja slijeganja tla prema vlastitoj težini treba uzeti k sl= 1 for H sl15 miliona funti i k sl= 1,25 at H sl³ 20 m, na srednjim vrijednostima Nsl koeficijent k sl određena interpolacijom.

15. Za početni pritisak slijeganja p sl pritisak se uzima u skladu sa:

u laboratorijskim ispitivanjima tla u kompresionim uređajima - pritisak pri kojem je relativno slijeganje e sl jednako 0,01;

u terenskim ispitivanjima sa pečatima prethodno natopljenog tla - pritisak jednak granici proporcionalnosti na grafikonu "opterećenje-slijeganje";

kod natapanja tla u oglednim jamama - vertikalno naprezanje od vlastite težine tla na dubini, počevši od koje se tlo spušta od vlastite težine.

Rice. 4. Šeme za proračun slijeganja baze

Aa- nema povlačenja zbog vlastite težine (ne prelazi 5 cm), moguće je samo povlačenje zbog vanjskog opterećenja s sl, str u gornjoj zoni povlačenja h sl, str(I tip stanja tla); b,v, G, - moguće povlačenje zbog sopstvene težine s sl, g u donjoj zoni povlačenja h sl, g počevši od dubine z g(II tip stanja tla); b- gornja i donja zona slijeganja se ne spajaju, postoji neutralna zona h n; v- spajaju se gornja i donja zona slijeganja; G- nema povlačenja zbog vanjskog opterećenja; 1 - vertikalna naprezanja zbog vlastite težine tla s zg ; 2 - ukupna vertikalna naprezanja od vanjskog opterećenja i vlastite težine tla s z = s zp+ s zg; 3 - promjena sa dubinom početnog pritiska slijeganja p sl; Nsl d - dubina temelja.

16. Debljina zone povlačenja h sl uzima se jednakim (slika 4)

h sl = h sl,R- debljina gornje zone slijeganja pri određivanju slijeganja tla od vanjskog opterećenja s sl, str(str. 3.4), dok donja granica naznačene zone odgovara dubini, pri čemu s z = s zp+ s zg= p sl(sl. 4 a, b) ili dubina, gdje je vrijednost atz minimalno ako s z, min> p sl(sl. 4, v);

h sl = h sl, g - debljina donje zone slijeganja pri određivanju slijeganja tla prema vlastitoj težini s sl, g(klauzule 3.4, 3.5), tj. počevši od dubine z g, gdje s z = p sl ili vrijednost s z minimalno ako s z, min> p sl, te do donje granice slojeva slijeganja.

17. Moguće slijeganje tla zbog vlastite težine s/st, g kod namakanja malih površina odozgo (širina površine koja se natapa B w manje od veličine slijeganja H sl) određuje se formulom

gdje s sl, g- maksimalna vrijednost slijeganja tla od sopstvene težine, utvrđena u skladu sa tačkom 12.

ODREĐIVANJE DEFORMACIJA BAZE,

KOMPLIKOVANO SA BUKRIM ZEMLJIMA

18. Podizanje temelja kada tlo nabubri h sw određuje se formulom

, (18)

gdje e sw, i- relativno bubrenje tla i-ti sloj, određen u skladu sa uputstvima iz tačke 19;

h i- debljina ja- th sloj zemlje;

k sw, i- koeficijent utvrđen u skladu sa uputstvima iz tačke 20.;

n- broj slojeva na koje je podijeljena zona bubrenja tla.

19. Relativno bubrenje tla e sw određena formulama:

sa infiltracijom vlage

, (19)

gdje h n- visina uzorka prirodne vlage i gustine, komprimovanog bez mogućnosti bočnog širenja pritiskom R jednak ukupnom vertikalnom naprezanju atz, tot na razmatranoj dubini (vrijed atz, tot utvrđeno u skladu sa uputstvima iz tačke 21.);

h sat- visina istog uzorka nakon namakanja do pune zasićenosti vodom, komprimovanog pod istim uslovima;

pri ekranizaciji površine i promjeni vodno-termalnog režima

, (20)

gdje k- koeficijent utvrđen empirijski (u nedostatku eksperimentalnih podataka, prihvaćen je k = 2);

w eq- konačna (stabilna) vlažnost tla;

w 0 i e 0 - početne vrijednosti vlage i koeficijenta poroznosti tla.

20. Omjer k sw uključeno u formulu (18), ovisno o ukupnom vertikalnom naprezanju s z, tot na razmatranoj dubini, uzima se jednakim 0,8 at s z, tot= 50 kPa (0,5 kgf / cm 2) i 0,6 at s z, tot= 300 kPa (3 kgf / cm 2), i na srednjim vrijednostima s z, tot- interpolacijom.

21. Ukupni vertikalni napon s z, tot na dubini z od dna temelja (slika 5) određuje se formulom

, (21)

gdje s zr,s zg - vertikalna naprezanja od opterećenja temelja i od sopstvene težine tla;

atz, ad- dodatni vertikalni pritisak uzrokovan utjecajem težine nenavlaženog dijela zemljišne mase izvan vlažnog područja, određen po formuli

, (22)

gdje kg- koeficijent uzet prema tabeli. 6.

Tabela 6

Koeficijent kg

(d+ z) / B w	Koeficijent k g u odnosu dužine i širine natopljene površine L w / B w jednak

22. Donja granica zone otoka H sw(sl. 5):

a) kod infiltracije vlage uzima se na dubini na kojoj je ukupni vertikalni napon s z, tot(str. 21) jednak je pritisku bubrenja p sw;

b) pri skriningu površine i promjeni vodeno-termalnog režima - utvrđuje se empirijski (u nedostatku eksperimentalnih podataka, prihvaćeno je H sw= 5 m).

Rice. 5. Šema za izračunavanje uspona osnove kada tlo nabubri

23. Slijeganje podloge uslijed isušivanja nabubrelog tla s sh određuje se formulom

, (23)

gdje e sh, i- relativno linearno skupljanje tla i-ti sloj, određen u skladu sa uputstvima iz tačke 24;

h i- debljina i th sloj zemlje;

k sh- koeficijent uzet jednak 1,3;

n- broj slojeva na koje je podijeljena zona skupljanja tla, uzet u skladu s uputama iz tačke 25.

24. Relativno linearno skupljanje tla kada se osuši određuje se formulom

, (24)

gdje h n- visina uzorka tla sa mogućim najvećim sadržajem vlage kada je sabijena njegovim ukupnim vertikalnim naprezanjem bez mogućnosti bočnog širenja;

h d- visina uzorka pod istim uslovima nakon što se vlaga smanjila kao rezultat sušenja.

25. Donja granica zone skupljanja H sh određuje se eksperimentalno, a u nedostatku eksperimentalnih podataka uzima se jednakim 5 m.

Kada se tlo isuši kao rezultat termičkog efekta tehnoloških instalacija, donja granica zone skupljanja H sh utvrđuje se empirijski ili odgovarajućim proračunom.

DEFINICIJA SUFOZIJSKOG SEDIMENTACIJE

26. Sufuzijski sediment s sf baza, naborana slanim tlima, određena je formulom

gdje e sf, i- relativna sufozivna kompresija tla i-ti sloj pod pritiskom R, jednako ukupnom vertikalnom naprezanju na razmatranoj dubini od vanjskog opterećenja s zp i sopstvenu težinu tla s zg, utvrđen u skladu sa uputstvima iz tačke 27.;

h i- debljina ja- 1. sloj slane zemlje;

n- broj slojeva na koje je podijeljena zona sufozione sedimentacije slanih tla.

27. Relativna kompresija sufuzije e sf određuje se prema:

a) u terenskim ispitivanjima sa statičkim opterećenjem sa produženim namakanjem prema formuli

gdje s SF, str- talog sufuzionog pečata pod pritiskom;

str= s zp + s zg;

d str- zona sufozije slijeganja podloge ispod žiga;

b) tokom ispitivanja kompresije-filtracije prema formuli

, (27)

gdje h sat, str- visina uzorka nakon namakanja (puna zasićenost vodom) pod pritiskom str= s zp + s zg;

h sf, str- visina istog uzorka tla nakon dužeg filtriranja vode i ispiranja soli pod pritiskom str.

h ng- visina istog uzorka prirodne vlage pod pritiskom p i=kod zg.

PRORAČUNAN OTPOR BAZNIH TLA

1. Projektna otpornost temeljnih tla R 0 dato u tabeli. 1-5 su namijenjeni za prethodno određivanje dimenzija temelja. Opseg vrijednosti R 0 i R/ 0 za konačno određivanje dimenzija temelja navedeno je u tački 2.42 za tabelu. 4, u tački 8.4 za tabelu. 5 i u tački 11.5 za tabelu. 6.

2. Za tla sa srednjim vrijednostima e i I L(tabele 1-3), p d i S r(tab. 4), S r(Tablica 5), ​​kao i za temelje sa srednjim vrijednostima g (tabela 6) vrijednosti R 0 i R / 0 se određuju interpolacijom.

3. Vrijednosti R 0 (Tablica 1-5) odnosi se na temelje širine b 0 = 1 m i dubina polaganja d 0 = 2 m.

Kada koristite vrijednosti R 0 za konačnu zadaću dimenzija temelja (klauzule 2.42, 3.10 i 8.4), projektnu otpornost temelja na tlo R, kPa (kgf / cm 2), određuje se po formulama:

at d £ 2 m (200 cm)

R= R 0 x ( d + d 0)/2d 0 ; (1)

at d> 2 m (200 cm)

R= R 0 + k 2 g / II ( d-d 0), (2)

Gdje b i d- širina i dubina projektovanog temelja, m (cm);

g / II - izračunata vrijednost specifične težine tla smještenog iznad osnove temelja, kN / m 3 (kgf / cm 3);

k 1 - koeficijent uzet za podloge koje se sastoje od grubog i peskovitog tla, osim za muljeviti pesak, k 1 = 0,125, muljeviti pijesak, pjeskovita ilovača, ilovača i glina k 1 = 0,05;

k 2 - koeficijent uzet za podloge sastavljene od grubih i pjeskovitih tla, k 2 = 0,25, pjeskovita ilovača i ilovača k 2 = 0,2 i gline k 2 = 0,15.

Bilješka. Za objekte sa širinom podruma V= 20 m i dubina d b ³ 2 m, dubina vanjskih i unutrašnjih temelja uzetih u obzir u proračunu uzima se jednakom: d = d 1 + 2 m [ovdje d 1 - smanjena dubina temelja, određena formulom (8) ovih standarda]. At V> 20 m je prihvatljivo d=d 1 .

Tabela 1

Otpornost dizajna R 0 gruba tla

Gruba tla	R O vrijednost, kPa (kgf / cm 2)
Šljunak (drobljen) sa punilom:
Sandy
I L £ 0,5
0,5 < I L£ 0,75
Šljunak (šljunak) sa punilom:
pješčana
prašnjavo-glinasto sa protokom:
I L £ 0,5
0,5 < I L£ 0,75

tabela 2

Otpornost dizajna R 0 peskovitih tla

	R O vrijednosti, kPa (kgf / cm 2), u zavisnosti od gustine pijeska
		srednje gustine
Srednja veličina
Niska vlažnost
vlažna i zasićena vodom
Dusty:
Niska vlažnost
zasićen vodom

Tabela 3

Otpornost dizajna R 0 muljevitih glinenih (neslijegajućih) tla

Prašnjava glina	Koeficijent Poroznosti e	R O vrijednosti, kPa (kgf / cm 2), sa protokom tla
Ilovača

Tabela 4

Otpornost dizajna R 0 tla slijeganja

	R O, kPa (kgf / cm 2), tla
	Prirodne građe sa suhom gustinom p d, t/m 3		zbijeno sa suhom nepropusnošću p d, t/m 3
Ilovača

Napomena: Brojač sadrži vrijednosti R O se odnosi na nenatopljena tla sleganja sa stepenom vlage S r£ 0,5; u nazivniku - vrijednosti R O vezano za ista tla sa S r ³ 0,8, kao i na vlažna tla.

Tabela 5

Otpornost dizajna R 0 rasutih tla

	R O, kPa (kgf / cm 2)
Specifikacije	Krupni, srednje i sitni pijesak, šljaka itd. na stepenu vlažnosti S r		Muljeviti pijesak, pjeskovita ilovača, ilovača, glina, pepeo itd. na stepenu vlažnosti S r
	S r £ 0,5	S r ³ 0,8	S r £ 0,5	S r ³ 0,8
Nasipi, sistematski podignuti sa nabijanjem
Deponije zemlje i industrijskog otpada:
sa pečatom
bez pečata
Deponije za zemljište i industrijski otpad:
sa pečatom
bez pečata

Napomena: 1. Vrijednosti R O u ovoj tabeli se odnosi na napunjeno tlo koje sadrži organsku materiju I om £ 0.1.

2. Za nezgrudnute gomile i deponije zemlje i industrijskog otpada, vrijednosti R O se prihvataju sa koeficijentom od 0,8.

Tabela 6

Projektna otpornost tla za zatrpavanje R 0

za izvlačenje temelja nosača

nadzemnih vodova

	Vrijednosti, kPa (kgf / cm 2)
Relativno produbljivanje temelja l = d/b	Prašnjavo-ilovasta tla sa indeksom protoka I L £ 0,5 i gustina zatrpanog tla, t / m 3		Pijesak srednje veličine i fin, niskovlažan i vlažan pri gustini nasutog tla, t/m 3

Napomene: 1. Vrijednosti R O za gline i ilovače sa indeksom fluidnosti od 0,5 £ I L0,75 £ i pješčana ilovača po 0,5 < I L£ 1,0 uzima se u kolonu "muljevito-ilovasta tla" uz uvođenje opadajućih koeficijenata, respektivno, 0,85 i 0,7.

2. Vrijednosti R O za prašnjavi pijesak uzimaju se kao za pijesak srednje veličine i sitni sa koeficijentom 0,85.

GRANIČNE DEFORMACIJE BAZE

	Krajnje deformacije baze
Konstrukcije	relativna razlika padavina (D s/L)u	Banka i u	(u zagradama maksimalno s max, u) gaz, cm
1. Industrijske i civilne prizemne i višespratnice sa punim okvirom: armiranog betona čelika
2. Zgrade i konstrukcije u čijim konstrukcijama nema sila od neravnomjernog slijeganja
3. Višespratnice bez okvira sa nosivim zidovima od: veliki paneli veliki blokovi ili cigla bez armature isto, sa armaturom, uključujući i uređajem armiranobetonskih pojaseva
4. Izgradnja liftova njihovih armirano-betonskih konstrukcija: radna zgrada i izgradnja silosa monolitne konstrukcije na jednoj temeljnoj ploči isti, montažni samostojeće telo silosa monolitne konstrukcije isti, montažni samostojeća radna zgrada
5. Dimnjaci visoki N, m: N £ 100 100 < N £ 200 200 < N £ 300 N > 300
6. Krute konstrukcije visine do 100 m, osim onih navedenih u poz. 4 i 5
7. Antenski komunikacioni objekti: uzemljeni jarboli isto, električno izolovan radio tornjevi kratkotalasni radio tornjevi kule (pojedinačni blokovi)
8. Oslonci nadzemnih dalekovoda: srednja ravna anker i anker-ugao, međuugao, kraj, portali otvorenih rasklopnih uređaja poseban prelazni

Napomene: 1. Granične vrijednosti relativnog ugiba (progiba) zgrada navedene u poz. 3 ovog aneksa uzimaju se jednakim 0,5 ( D s/L)u .

2. Prilikom određivanja relativne razlike, sediment ( D s/L) u poz. 8 ovog dodatka za L uzima se razmak između osi temeljnih blokova u smjeru horizontalnih opterećenja, au nosačima s tipovima - razmak između osi stisnutog temelja i sidra.

3. Ako je podloga horizontalno presavijena (sa nagibom ne većim od 0,1), sa slojevima tla koji se održavaju u debljini, dozvoljeno je povećanje graničnih vrijednosti maksimalnog i prosječnog slijeganja za 20%.

4. Dozvoljeno je uzeti granične vrijednosti uspona osnove, naboranog nabujalim tlima: maksimalni i prosječni uspon u iznosu od 25% i relativna neravnina slijeganja (relativne deformacije) zgrade. u iznosu od 50% odgovarajućih graničnih vrijednosti deformacija datih u ovom prilogu.

5. Za strukture navedene u poz. 1-3 ovog priloga, sa temeljima u vidu čvrstih ploča, granične vrijednosti prosječnih slijeganja mogu se povećati za 1,5 puta.

6. Na osnovu generalizacije iskustva projektovanja, izgradnje i eksploatacije pojedinih vrsta konstrukcija, dozvoljeno je uzeti granične vrednosti deformacija osnove koje se razlikuju od onih navedenih u ovom prilogu.

GLAVNA SLOVA

STOPE POUZDANOSTI

g f- po opterećenju;

g m- po materijalu;

g g- na zemlji;

g n- prema namjeni objekta;

g With- koeficijent uslova rada.

KARAKTERISTIKE TLA

- prosječna vrijednost karakteristike;

X n- normativna vrijednost;

X- izračunata vrijednost;

a - vjerovatnoća povjerenja (sigurnost) izračunatih vrijednosti;

R- gustina;

p d- suha gustina;

p bf- gustina zatrpavanja;

e- koeficijent gustine;

w- prirodna vlažnost;

w p- vlaga na granici plastičnosti (valjanje);

w L- vlaga na granici fluidnosti;

w eq- konačna (stabilna) vlažnost;

w sat- vlažnost koja odgovara punoj zasićenosti vodom;

w sl- početna vlaga slijeganja;

w sw- oticanje vlage;

w sh- vlaga na granici skupljanja;

S r- stepen vlažnosti;

I L- indikator fluidnosti;

g - specifična gravitacija;

g sb- specifična težina, uzimajući u obzir vaganje vode;

p sl- početni pritisak slijeganja;

p sw - pritisak oticanja;

e sl- relativno slijeganje;

e sw- relativno oticanje;

e sh- relativno linearno skupljanje;

e sf- relativna kompresija sufuzije;

I from- relativni sadržaj organske materije;

D pd- stepen razgradnje organske materije;

With- specifično prianjanje;

j - ugao unutrašnjeg trenja;

E- modul deformacije;

v- Poissonov koeficijent;

R c- krajnja čvrstoća za jednoosnu kompresiju kamenih tla;

sa v- koeficijent konsolidacije.

OPTEREĆENJA, NAPON, OTPOR

F- sila, izračunata vrijednost sile;

f- sila po jedinici dužine;

F v, F h– vertikalne i horizontalne komponente sile;

F s, a, F s, r- sile koje djeluju duž ravni klizanja, odnosno smicanja i zadržavanja (aktivne i reaktivne);

N- sila je normalna na podnožje temelja;

n- isto, po jedinici dužine;

G- vlastitu težinu temelja;

q- ravnomjerno raspoređena vertikalna doplata;

R- prosječni pritisak ispod podnožja temelja;

s – normalan napon;

t - napon smicanja;

i- višak pritiska u pornoj vodi;

s z- potpuno vertikalno normalno naprezanje;

s zg

s zp- isto, dodatno od vanjskog opterećenja (pritisak temelja);

R- projektna otpornost tla temelja (granica linearnog odnosa "opterećenje-slijeganje");

R 0 - projektna otpornost tla (za preliminarnu oznaku dimenzija temelja), uzeta u skladu sa preporučenim Prilogom 3;

F i- sila krajnjeg otpora baze, koja odgovara iscrpljenju njene nosivosti.

DEFORMACIJA BAZA I KONSTRUKCIJA

s- bazni sediment;

- prosječni sediment baze;

s sl- povlačenje;

h sw- podizanje podloge kada tlo nabubri;

s sh- talog podloge kao rezultat isušivanja nabubrelog tla;

s sf- sufuzioni sediment;

D s- razlika u sedimentu (slijeganje);

i- valjak temelja (konstrukcije);

J - relativni ugao zaokreta;

i- horizontalno kretanje;

s and- granična vrijednost deformacije baze;

s and, s- isto za tehnološke zahtjeve;

s and, f- isto za uslove čvrstoće, stabilnosti i otpornosti konstrukcija na pucanje.

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE

b- širina osnove temelja;

V- širina podruma;

B w- širina izvora namakanja (područje za namakanje);

l- dužina podnožja temelja;

h = l / b- omjer širine i visine temeljnog đona;

A- površina podnožja temelja;

L- dužina zgrade;

d,d n,d 1 - dubina temelja, odnosno od nivoa planiranja, od površine prirodnog reljefa i smanjenog od poda podruma;

d b- dubina podruma od planskog nivoa;

d f, d fn- dubina sezonskog smrzavanja tla, odnosno izračunata i standardna;

d w- dubinu lokacije nivoa podzemne vode;

l = d / b- relativno produbljivanje temelja;

h- debljina sloja tla;

H sa- dubina stišljivih slojeva;

N- debljina linearno deformabilnog sloja;

H sl- debljina sloja tla koji se slijega (debljina slijeganja);

h sl- debljina zone slijeganja;

h sl, str- isto, od vanjskog opterećenja;

h sl, g- isto, od sopstvene težine tla;

H sw- debljina zone bubrenja;

H sh- isto, skupljanje;

z- dubina (udaljenost) od osnove temelja;

z = 2z / b- relativna dubina;

DL- oznaka rasporeda;

NL- označiti površinu prirodnog reljefa;

FL- oznaka osnove temelja;

B, C - donja granica stisljivih slojeva;

B, SL- isto za slojeve koji se srušavaju;

B, SW- donja granica zone bubrenja;

B, SH- isto, zone skupljanja;

WL- nivo podzemnih voda.

1. Opšte odredbe

2. Projektovanje temelja

Opća uputstva

Opterećenja i radnje koje se uzimaju u obzir pri proračunu temelja

Standardne i izračunate vrijednosti karakteristika tla

Podzemne vode

Dubina temelja

Proračun temelja za deformacije

Proračun baza za nosivost

Mjere za smanjenje deformacija temelja i njihovog utjecaja na konstrukcije

3. Osobine projektiranja temelja konstrukcija podignutih na sklopivim tlima

4. Osobine projektiranja temelja objekata podignutih na bujaćem tlu

5. Osobine projektiranja temelja objekata podignutih na biogenim tlima i muljevima zasićenim vodom

6. Osobine projektiranja temelja objekata izgrađenih na eluvijalnom tlu

7. Osobine projektiranja temelja objekata podignutih na slanim tlima

8. Osobine projektiranja temelja objekata podignutih na nasipnom tlu

9. Karakteristike projektovanja temelja objekata podignutih na potkopanim teritorijama

10. Osobine projektiranja temelja objekata podignutih u seizmičkim područjima

11. Osobine projektiranja temelja nosača nadzemnih dalekovoda

12. Osobine projektiranja temelja nosača mostova i cijevi ispod nasipa

trinaest*. Značajke dizajna temelja konstrukcija podignutih na očvrslim teritorijama

14*. Značajke dizajna temelja konstrukcija podignutih na uzburkanom tlu

15*. Značajke projektiranja temelja objekata podignutih na aluvijalnom tlu

šesnaest*. Dizajn konsolidacije tla

17 *. Dizajn vještačkog zamrzavanja tla

osamnaest*. Dizajn za odvodnjavanje

Dodatak 1. Standardne vrijednosti čvrstoće i deformacijskih karakteristika tla

Prilog 2. Proračun deformacija temelja

Prilog 3. Projektna otpornost tla temelja

Dodatak 4. Krajnje deformacije osnove

Dodatak 5. Osnovna slova

Projektna otpornost temelja nestjenovitog tla na aksijalnu kompresiju određena je formulom

gdje - uslovna otpornost tla, kPa;

,
- koeficijenti uzeti prema tabeli 11;

- širina (manja strana ili prečnik) osnove temelja, m;

- dubina temelja, m;

- izračunata vrijednost specifične težine tla, prosječna po slojevima,

koji se nalazi iznad osnove temelja, izračunato bez uzimanja u obzir

mjerno djelovanje vode;

dozvoljeno uzeti = 19,62 kN / m 3.

Prilikom određivanja projektne otpornosti treba uzeti dubinu temelja za međunosače mostova - od površine tla na osloncu na graničnoj razini unutar konture temelja, au koritu rijeke - od dna vodotoka. na osloncu nakon spuštanja njegovog nivoa na ukupnu dubinu i polovinu lokalne erozije tla pri procijenjenoj potrošnji. Projektne otpore izračunate po formuli (24) za gline i ilovače u temeljima mostova koji se nalaze unutar stalnih vodotoka treba povećati za iznos jednak 14,7
, kPa,
- dubina vode od najnižeg niskog vodostaja do dna vodotoka

Vrijednosti uvjetne otpornosti tla određuje se prema SNiP 2.05.03-84 (tabela 9.10) ovisno o vrsti, vrsti i sorti za pješčano tlo i tipu, vrijednosti koeficijenta poroznosti e i protok za muljevito glinovita tla. Za srednje vrijednosti e i magnitude određena interpolacijom. Za vrijednosti plastičnosti broj u rasponu od 5-10 i 15-20, treba uzeti prosječne vrijednosti , dato za pješčanu ilovaču, ilovaču i glinu. Za gusti pijesak treba povećati za 60% ako se njihova gustina utvrđuje na osnovu rezultata laboratorijskih ispitivanja tla. Za rastresita peskovita tla i muljevito-ilovaste u tečnom stanju ( > 1) ili sa koeficijentom poroznosti e > e max (gde e max je maksimalna tabelarna vrijednost koeficijenta poroznosti za datu vrstu tla) uslovni otpor nije standardizovan. Ova tla su klasifikovana kao slaba, koja se bez posebnih mjera ne mogu koristiti kao prirodni temelj.

Tabela 1.3.1. - Izvod iz tabele 1 Dodatka 24 SNiP 2.05.03-84

	Koeficijent poroznost e	Uslovni otpor R 0, muljevito-ilovasta (neslijegajuća) osnovna tla, kPa u zavisnosti od protoka
Požurite na ≤5
Loams at 10 ≤ ≤ 15
Clays at ≥20

Tabela 1.3.2. - Izvod iz tabele 2 Dodatka 24 SNiP 2.05.03-84

Pjeskovita tla i njihova vlaga	Uslovni otpor R 0 peskovita tla srednje gustine u bazama, kPa
Šljunkoviti i krupni, bez obzira na njihov sadržaj vlage
Srednja veličina: niska vlažnost vlažna i zasićena vodom
Mala: niska vlažnost vlažna i zasićena vodom
Prašnjava: niska vlaga zasićen vodom

Tabela 1.3.3. - Izvod iz tabele 4 Dodatka 24 SNiP 2.05.03-84

	Odds
	, m -1	, m -1
1. Šljunak, šljunak, šljunkoviti pijesak, veliki i srednji
2. Fini pijesak
3. Muljeviti pijesak, pjeskovita ilovača
4. Ilovača i glina: tvrda i polutvrda
5. Ilovača i glina: tvrda plastika i meka plastika

Primjer 1.3.1. Odrediti projektnu otpornost na aksijalnu kompresiju podloge od niskovlažnog pijeska srednje veličine ispod osnove plitkog temelja srednjeg oslonca cestovnog mosta, ako je dato: širinu temelja
njegovu dubinu
prosječna po slojevima, izračunata vrijednost specifične težine tla koja se nalazi iznad osnove temelja, = 19,6 kN / m 3.

Rješenje... Za pijesak niske vlage srednje veličine prema tabeli. 1.3.2 naći R 0 = 294 kPa, a prema tabeli 1.3.3 - vrijednosti koeficijenata = 0,10 m -1 i
= 3,0 m -1.

Projektna otpornost podloge tla određena je formulom

Primjer 1.3.2. Odrediti projektnu otpornost na aksijalnu kompresiju postolja od vatrostalne ilovače ispod osnove temelja iz vrtače međunosača cestovnog mosta koji se nalazi u stalnom vodotoku, ako je data: širina temelja
njegovu dubinu
protok ilovače
broj plastičnosti = 0,12, koeficijent poroznosti = 0,55, prosječno po slojevima, izračunata vrijednost specifične težine tla smještenog iznad osnove temelja, = 19,6 kN/m 3, dubina vode od najnižeg niskog vodostaja = 5 m.

Rješenje. Sa stola. 1.3.2 interpolacijom nalazimo uslovni otpor vatrostalna ilovača na
i =0,55.

Iz tabele 1.3.3 - vrijednosti koeficijenata = 0,02 m -1 i
= 1,5 m -1.

Uzimajući u obzir dopunu sloja ilovače vodom, izračunati otpor podloge tla određuje se formulom

Odnos “opterećenje-slijeganje” za plitke temelje može se smatrati linearnim samo do određene granice pritiska na temelj (slika 5.22). Kao takva granica uzima se projektna otpornost temeljnih tla. R... Prilikom izračunavanja deformacija temelja korištenjem projektnih shema navedenih u klauzuli 5.5.1, prosječni pritisak ispod osnove temelja (od opterećenja za izračunavanje temelja deformacijama) ne bi trebao premašiti projektnu otpornost temelja na tlo. R, kPa, određeno formulom

gdje je γ c 1 i γ c 2 - koeficijenti uslova rada, uzeti prema tabeli. 5.11; k k= 1, ako su karakteristike čvrstoće tla ( With i φ) određuju se direktnim testovima, i k= 1.1, ako su navedene karakteristike uzete prema tabelama datim u Pogl. jedan; M γ , M q i M c- koeficijenti uzeti prema tabeli. 5.12; k z- uzeti koeficijent: k z= 1 for b < 10 м, k z = z 0 /b + 0,2 at b≥ 10 m (ovdje b- širina osnove temelja, m; z 0 = 8 m); γ II - izračunata vrijednost specifične težine tla koje leži ispod osnove temelja (u prisustvu podzemnih voda, određuje se uzimajući u obzir vaganje vode), kN / m 3; γ´ II - isto, prekriva đon; With II - izračunata vrijednost specifične adhezije tla koje leži neposredno ispod osnove temelja, kPa; d 1 - dubina polaganja temelja podrumskih konstrukcija ili smanjena dubina polaganja vanjskih i unutrašnjih temelja od poda podruma," određena formulom

d 1 = h s + h cf γ cf /γ´ II

(ovdje h s- debljina sloja tla iznad baze podruma sa strane podruma, m; h cf- debljina konstrukcije podrumske etaže, m; γ cf- izračunata vrijednost specifične težine materijala poda podruma, kN / m 3); d b- dubina podruma - udaljenost od nivoa planiranja do poda podruma, m (za objekte širine podruma V≤ 20 m i dubina veća od 2 m je prihvatljiva d b= 2 m, sa tan širinom V> 20 i prihvaćeno d > 0).

Rice. 5.22. Tipičan odnos opterećenje-slijeganje za plitke temelje

Ako d 1 > d(gde d je dubina temelja), dakle d 1 se uzima jednako d, a d b = 0.

Formula (5.29) se primjenjuje na bilo koji oblik temelja u planu. Ako osnova temelja ima oblik kruga ili pravilnog poligona s površinom A, onda je prihvaćeno b=. Izračunate vrijednosti specifične težine tla i materijala poda podruma uključene u formulu (5.29) mogu se uzeti jednake njihovim standardnim vrijednostima (pod pretpostavkom da su faktori pouzdanosti tla i materijala jednaki jedan). Projektna otpornost tla, uz odgovarajuće opravdanje, može se povećati ako se projektom temelja poboljšaju uvjeti za njegov zajednički rad s temeljem. Za temeljne ploče sa ugaonim izrezima, projektna otpornost na tlo podloge može se povećati za 15%.

TABELA 5.11. VRIJEDNOSTI KOEFICIJENATA γ With 1 i γ With 2

Tla	γ With 1	γ With 2 za konstrukcije sa krutom strukturnom shemom s omjerom dužine konstrukcije ili njenog odjeljka prema visini L / H
		≥ 4	< 1,5
Grubi sa agregatom peska i pješčana, osim malih i prašnjavih Fini pijesak Prašnjavi pijesak: vlažno i mokro zasićen vodom Grubi sa muljevitim glinom agregat i muljevita glina sa indikatorom fluidnosti tla ili agregata: I L ≤ 0,25 0,25 < I L ≤ 0,5 I L > 0,5	1,4 1,3 1,25 1,2 1,1	1,2 1,1 1,0 1,0 1,0	1,4 1,3 1,1 1,1 1,0

Napomene: 1. Konstrukcije imaju krutu strukturnu shemu, čije su konstrukcije prilagođene percepciji sila od deformacija osnova upotrebom posebnih mjera.

2. Za konstrukcije sa fleksibilnim dizajnom vrijednost koeficijenta γ c 2 se uzima jednako jednom.

3. Na srednjim vrijednostima L / H koeficijent γ c 2 se određuje interpolacijom.

TABELA 5.12. VRIJEDNOSTI KOEFICIJENATA M γ, M q, M c

φ II, °	M γ	M q	M c	φ II, °	M γ	M q	M c
0	0	0	3,14	23	0,69	3,65	6,24
1	0,01	0,06	3,23	24	0,72	3,87	6,45
2	0,03	1,12	3,32	25	0,78	4,11	6,67
3	0,04	1,18	3,41	26	0,84	4,37	6,90
4	0,06	1,25	3,51	27	0,91	4,64	7,14
5	0,08	1,32	3,61	28	0,98	4,93	7,40
6	0,10	1,39	3,71	29	1,06	5,25	7,67
7	0,12	1,47	3,82	30	1,15	6,59	7,95
8	0,14	1,55	3,93	31	1,24	5,95	8,24
9	0,16	1,64	4,05	32	1,34	6,34	8,55
10	0,18	1,73	4,17	33	1,44	6,76	8,88
11	0,21	1,83	4,29	34	1,55	7,22	9,22
12	0,23	1,94	4,42	35	1,68	7,71	9,58
13	0,26	2,05	4,55	36	1,81	8,24	9,97
14	0,29	2,17	4,69	37	1,95	8,81	10,37
15	0,32	2,30	4,84	38	2,11	9,44	10,80
16	0,36	2,43	4,99	39	2,28	10,11	11,25
17	0,39	2,57	5,15	40	2,46	10,85	11,73
18	0,43	2,73	5,31	41	2,66	11,64	12,24
19	0,47	2,89	5,48	42	2,88	12,51	12,79
20	0,51	3,06	5,66	43	3,12	13,46	13,37
21	0,56	3,24	5,84	44	3,38	14,50	13,98
22	0,61	3,44	6,04	45	3,66	15,64	14,64

Kada se projektna dubina temelja uzima od nivoa zatrpavanja, projekt temelja i temelja treba da sadrži zahtjev za potrebom izvođenja planskog nasipa prije nego što se na temelj izvrši puno opterećenje. Sličan zahtjev bi trebao biti sadržan u vezi sa postavljanjem posteljine ispod podova u podrumu.

Odds M γ, M q i M c, uključene u formulu (5.29), dobijaju se polazeći od uslova da su zone plastičnih deformacija ispod ivica jednolično opterećene trake (Sl.5.23) jednake četvrtini njene širine i izračunavaju se prema sledećim relacijama:

M γ= ψ / 4; M q= 1 + ψ; M c= ψctgφ II,

gdje ψ = π / (ctgφ II + φ II - π / 2); φ II - izračunata vrijednost ugla unutrašnjeg trenja, rad.

Rice. 5.23.

Prilikom izračunavanja R vrijednosti karakteristika φ II, With II i γ II uzimaju se za sloj tla koji se nalazi ispod osnove temelja do dubine z R = 0,5b at b < 10 м и z R = t + 0,1b at b≥ 10 m (ovdje t= 4 m). U prisustvu nekoliko slojeva tla od osnove temelja do dubine z R prihvaćene su ponderisane prosječne vrijednosti navedenih karakteristika. Isto se radi sa koeficijentima γ c l i γ c 2 .

Kao što se može vidjeti iz formule (5.29), vrijednost R zavisi ne samo od fizičko-mehaničkih karakteristika temeljnog tla, već i od potrebnih geometrijskih dimenzija temelja - širine i dubine njegovog temelja. Stoga se određivanje dimenzija temelja mora izvršiti na iterativni način, uz prethodno zadane neke početne dimenzije.

Primjer 5.5... Odredite projektnu otpornost tla temelja za trakasti temelj širine b= 1,4 m sa sljedećim početnim podacima. Projektovana zgrada je 9-spratnica sa velikim panelima krute konstruktivne sheme. Njegov odnos dužine i visine L / H= 1.5. Usvojena je dubina temelja sa nivoa planiranja iz projektnih razloga d= 1,7 m. Objekat ima podrumsku širinu V= 12 m i dubina d b= 1,2 m Debljina sloja tla od osnove temelja do poda podruma h s= 0,3 m, debljina betonskog poda podruma h cf= 0,2 m, specifična težina betona γ II = 23 kN / m 3. Lokalitet se sastoji od finog peska srednje gustine i niske vlažnosti. Koeficijent poroznosti e= 0,74, specifična težina tla ispod dna γ II = 18 kN / m 3, iznad dna γ´ II = 17 kN / m 3. Standardne vrijednosti karakteristika čvrstoće i deformacije uzimaju se prema referentnim tabelama datim u Pogl. 1: φ n= φ II = 32º, sa n = c II = 2 kPa, E= 28 MPa.

Rješenje. Za proračun projektne otpornosti tla temelja prema formuli (5.29), uzimamo: prema tabeli. 5.11 za fini pijesak s malo vlage i zgrade sa krutom strukturnom shemom na L / H= 1,5, γ With 1 = 1,3 i γ With 2 = 1,3; prema tabeli 5,12 na φ II = 32º M γ = 1,34; M q= 6,34 i M c= 8,55. Budući da se vrijednosti karakteristika čvrstoće tla uzimaju prema referentnim tabelama, k= 1.1. At b= 1,4 m< 10 м k z = 1.

Smanjena dubina temelja od poda podruma prema formuli (5.30)

d 1 = 0,3 + 0,223/17 = 0,57 m.

Formulom (5.29) određujemo:

R= = 1,54 221 = 340 kPa.

Preliminarne dimenzije temelja određuju se iz projektnih razloga ili na osnovu vrijednosti izračunate otpornosti temeljnog tla R 0 prikazano u tabeli. 5.13. Vrijednosti R 0 također je dozvoljeno koristiti za konačnu dodjelu dimenzija temelja objekata klase III, ako je baza presavijena horizontalnim (nagib ne veći od 0,1) slojevima tla konzistentne debljine, čija se stisljivost ne povećava sa dubinom unutar dvostruke širine najvećeg temelja ispod njegove dubine.

Dvostruka interpolacija pri definiranju R 0 prema tabeli. 5.13 za glinovita tla sa srednjim vrijednostima I L i e preporučuje se izvođenje prema formuli

Smjernice za projektovanje temelja zgrada i objekata

SNiP 2.02.01-83. Temelji zgrada i objekata

gdje e 1 i e 2 - susjedne vrijednosti koeficijenta poroznosti u tabeli. 5.13, između kojih je vrijednost e za razmatrano tlo; R 0 (1, 0) i R 0 (1, 1) - vrijednosti R 0 u tab. 5,13 pri koeficijentu, poroznost e 1 odgovara vrijednostima I L= 0 i I L = 1; R 0 (2, 0) i R 0 (2, 1) - isto, za e 2 .

TABELA 5.13. PROJEKTOVANA OTPORNOST R 0 KRUPA, PJESKOVITA I PRAŠNJAKOVITA (NEUmirujuća) TLA

Tla	R 0, kPa
Gruba
Šljunak (drobljen) sa punilom: pješčana silty clay Šljunak (šljunak) sa punilom: pješčana silty clay	600 450/400 500 400/350
Vrijednosti R 0 pri brzini protoka I L≤ 0,5 su dati prije linije, na 0,5< I L≤ 0,75 - ispod linije.
Sands
Veliko Srednja veličina mali: niska vlaga vlažna i zasićena vodom Dusty: niska vlaga mokro zasićen vodom	600/600 500/400 400/300 300/200 300/250 200/150 160/100
Vrijednosti R 0 za guste pijeske daju se prije crte, za pijesak srednje gustine - ispod crte.
Prašnjava glina
Pjeskovita ilovača s koeficijentom poroznosti e : 0,5 0,7 Ilovača sa koeficijentom poroznosti e : 0,5 0,7 1,0 Gline sa koeficijentom poroznosti e : 0,5 0,6 0,8 1,0	300/300 250/200 300/250 250/180 200/100 600/400 500/300 300/200 250/100
Vrijednosti R 0 at I L= 0 su date prije prave, za I L= 1 - iza linije. Na srednjim vrijednostima e i I L značenje R 0 se određuju interpolacijom.

Vrijednosti R 0 u tab. 5.13 odnosi se na temelje širine b 1 = 1 m i dubina polaganja d 1 = 2 m. Kada se koriste vrijednosti R 0 prema tabeli. 5.13 za konačnu dodjelu dimenzija temelja, projektnu otpornost temelja na tlo R određena formulama:

at d≤ 2 m

;

at d> 2 m

,

gdje b i d- širina i dubina projektovanog temelja, m; γ´ - specifična težina tla koje se nalazi iznad osnove temelja, kN / m 3; k 1 - koeficijent uzet za gruba i pjeskovita tla (osim za prašnjavi pijesak) k 1 = 0,125, a za muljeviti pijesak, pješčanu ilovaču, ilovaču i glinu k 1 = 0,05; k 2 - koeficijent usvojen za gruba i peskovita tla k 2 = 2,5, za pješčanu ilovaču i ilovaču k 2 = 2, a za gline k 2 = l, 5.

Primjer 5.6... Odrediti projektnu otpornost gline s koeficijentom poroznosti e= 0,85 i indeks fluidnosti I L= 0,45 naneseno na temelj širine b= 2 m, sa dubinom polaganja d= 2,5 m. Specifična težina tla smještenog iznad đona, γ´ = 17 kN / m 3.

Rješenje. Korištenje vrijednosti R 0 (vidi tabelu 5.13), po formuli (5.32) izračunavamo:

Otpornost dizajna R baza, sastavljena od krupnozrnih tla, izračunava se po formuli (5.29) na osnovu rezultata direktnog određivanja karakteristika čvrstoće tla. U nedostatku takvih ispitivanja, projektna otpornost se utvrđuje iz karakteristika agregata ako njegov sadržaj prelazi 40%. Sa nižim sadržajem čuvara mjesta, vrijednost R za gruba tla, dozvoljeno je uzimati prema tabeli. 5.13.

U slučaju vještačkog zbijanja temeljnog tla ili rasporeda tlačnih jastuka, projektna otpornost se utvrđuje na osnovu projektnih vrijednosti fizičko-mehaničkih karakteristika zbijenih tla navedenih u projektu. Potonji se utvrđuju ili na osnovu istraživanja ili korištenjem referentnih tabela (vidi Poglavlje 1) na osnovu potrebne gustine tla. Prilikom izračunavanja R sadržaj vlage u muljevito-ilovastim tlima preporučuje se uzimati jednakim 1,2 ω str .

Projektna otpornost rastresitog pijeska određena je formulom (5.29) at γ c 1 = γ With 2 = 1. Vrijednost R treba specificirati na osnovu rezultata najmanje tri ispitivanja pečata dimenzija i oblika što je moguće bliže projektovanom temelju, ali površine najmanje 0,5 m 2. U ovom slučaju, vrijednost R uzeti ne više od pritiska pri kojem je očekivano slijeganje temelja jednako graničnom (vidi paragraf 5.5.5 u nastavku).

Prilikom izgradnje povremenih temelja, projektni otpor baze R određuje se kao za originalni trakasti temelj prema formuli (5.29) sa povećanjem vrijednosti R koeficijent k d, uzeto prema tabeli. 5.14.

Ukoliko je potrebno povećati opterećenja na temelje postojećih objekata prilikom njihove rekonstrukcije (zamjena opreme, nadgradnje i sl.), projektnu otpornost temelja treba uzeti u skladu sa podacima o stanju i fizičko-mehaničkim svojstvima. temeljnih tla, uzimajući u obzir vrstu i stanje temelja i nadtemeljnih konstrukcija objekta, trajanje njegovog rada i očekivano dodatno slijeganje uz povećanje opterećenja na temelje. Također je potrebno voditi računa o stanju i projektnim karakteristikama susjednih konstrukcija, koje, nalazeći se unutar „lijevka za sedimentaciju“, mogu biti oštećene.

TABELA 5.14. VRIJEDNOSTI KOEFICIJENATA k d ZA PJESAK (OSIM RASPUŠKIH) I PRAŠNJAKOVITO-GLOVINA TLA

Napomene: 1. Na srednjim vrijednostima e i I L koeficijent k d uzeti interpolacijom.

2. Za ploče sa kutnim izrezima koeficijent k d uzima u obzir povećanje R za 15%.

Ako je unutar stisljive debljine baze na dubini z od osnove temelja postoji sloj tla manje čvrstoće od čvrstoće slojeva koji leže iznad (sl.5.24), potrebno je provjeriti da li je ispunjen uslov

σ zp + σ zg ≤ R z,

gdje je σ zp i σ zg- vertikalni normalni naponi u tlu na dubini z od osnove temelja, odnosno dodatno od opterećenja na osnovu i od sopstvene težine tla, kPa (vidi tačku 5.2); R z- projektna otpornost tla smanjene čvrstoće na dubini z, kPa, izračunato po formuli (5.29) za uvjetni temelj širine b z, m, određeno izrazom

;

Kada ekscentrično opterećenje djeluje na temelj, rubni pritisci ispod potplata treba biti ograničeni, koji se izračunavaju pomoću formula ekscentrične kompresije. Rubni pritisci pod djelovanjem momenta u smjeru glavnih osa osnove temelja ne bi trebali prelaziti 1,2 R, a pritisak u tački ugla je 1,5 R... Preporučljivo je odrediti rubne pritiske uzimajući u obzir bočni otpor tla koji se nalazi iznad osnove temelja, kao i krutost konstrukcije koja se oslanja na temelj koji se razmatra.

Važeći standardi dozvoljavaju povećanje projektne otpornosti temelja na tlo do 20%, izračunato prema formulama (5.29), (5.33) i (5.34), ako je deformacija temelja određena proračunom pod pritiskom. p = R ne prelaze 40% graničnih vrijednosti (vidi tačku 5.5.5 ispod). U ovom slučaju izračunate deformacije koje odgovaraju pritisku str 1 = 1,2R, ne smije biti više od 50% granice. U tom slučaju, dodatno, potrebna je provjera nosivosti baze (vidi daljnju tačku 5.6).

Izračunati specifični električni otpor tla (Ohm*m) je parametar koji određuje nivo "električne provodljivosti" zemlje kao provodnika, odnosno koliko će se električna struja iz uzemljene elektrode širiti u takvom okruženju. .

To je mjerljiva veličina koja ovisi o sastavu tla, veličini i gustini.
međusobno prianjanje njegovih čestica, vlažnost i temperatura, koncentracija rastvorljivih hemikalija (soli, kiseli i alkalni ostaci) u njemu.

Vrijednosti izračunate električne otpornosti tla (tabela)

Priming	Otpor, prosječna vrijednost (Ohm * m)	ZZ-000-015, Ohm	Otpor uzemljenja za komplet ZZ-000-030, Ohm	Otpor uzemljenja za komplet ZZ-100-102, Ohm
Asfalt	200 - 3 200	17 - 277	9,4 - 151	8,3 - 132
Bazalt	2 000
Bentonit (razred gline)	2 - 10	0,17 - 0,87	0,09 - 0,47	0,08 - 0,41
Beton	40 - 1 000	3,5 - 87	2 - 47	1,5 - 41
Voda
Morska voda	0,2	0	0	0
Pond water	40	3,5	2	1,7
Ravna riječna voda	50	4	2,5	2
Podzemne vode	20 - 60	1,7 - 5	1 - 3	1 - 2,5
Permafrost tlo (permafrost tlo)
Permafrost tlo - odmrznuti sloj (ljeti blizu površine)	500 - 1000	-	-	20 - 41
Permafrost tlo (ilovača)	20 000	Potrebne posebne mjere (zamjena tla)
Permafrost tlo (pijesak)	50 000	Potrebne posebne mjere (zamjena tla)
Glina
Mokra glina	20	1,7	1	0,8
Polučvrsta glina	60	5	3	2,5
Gnajs se raspao	275	24	12	11,5
Šljunak
Glineni šljunak, heterogen	300	26	14	12,5
Homogeni šljunak	800	69	38	33
Granit	1 100 - 22 000	Potrebne posebne mjere (zamjena tla)
Granit šljunak	14 500	Potrebne posebne mjere (zamjena tla)
Gras f bijela mrvica	0,1 - 2	0	0	0
Dresva (sitni šljunak / krupni pijesak)	5 500	477	260	228
Pepeo, pepeo	40	3,5	2	1,7
krečnjak (površina)	100 - 10 000	8,7 - 868	4,7 - 472	4,1 - 414
krečnjak (iznutra)	5 - 4 000	0,43 - 347	0,24 - 189	0,21 - 166
Il	30	2,6	1,5	1
Ugalj	150	13	7	6
Kvarc	15 000	Potrebne posebne mjere (zamjena tla)
Koka-kola	2,5	0,2	0,1	0,1
Les (žuta zemlja)	250	22	12	10
kreda	60	5	3	2,5
Lapor
Lapor običan	150	14	7	6
Laporova glina (50 - 75% čestica gline)	50	4	2	2
Pijesak
Pijesak jako navlažen podzemnim vodama	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
Pijesak, umjereno vlažan	60 - 130	5 - 11	3 - 6	2,5 - 5,5
Pijesak je mokar	130 - 400	10 - 35	6 - 19	5 - 17
Pijesak je malo vlažan	400 - 1 500	35 - 130	19 - 71	17 - 62
Pijesak je suv	1 500 - 4 200	130 - 364	71 - 198	62 - 174
pjeskovita ilovača (pješčana ilovača)	150	13	7	6
Pješčanik	1 000	87	47	41
Okućnica	40	3,5	2	1,7
Saline	20	1,7	1	0,8
Ilovača
Ilovača jako navlažena podzemnim vodama	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
Polučvrsta, šumska ilovača	100	9	5	4
Ilovača na temperaturi od minus 5 C °	150	-	-	6
pjeskovita ilovača (pješčana ilovača)	150	13	7	6
Slate	10 - 100
Slate gra f itty	55	5	2,5	2,3
pjeskovita ilovača (pješčana ilovača)	150	13	7	6
Treset
Treset na temperaturi od 10°	25	2	1	1
Treset na temperaturi od 0 ° C	50	4	2,5	2
Černozem	60	5	3	2,5
Drobljeni kamen
Drobljeni kamen mokar	3 000	260	142	124
Suvi lomljeni kamen	5 000	434	236	207

Otpor uzemljenja za komplete ZZ-000-015 i ZZ-000-030 navedene u tabeli mogu se koristiti
sa različitim konfiguracijama sistema uzemljenih elektroda - i točkastih i višeelektrodnih.

Zajedno sa tabelom približnih vrijednosti izračunate otpornosti tla, nudimo vam
koristite geografsku kartu prethodno postavljenih uzemljenih elektroda na osnovu gotovih kompleta za uzemljenje ZANDZ
sa rezultatima mjerenja otpora uzemljenja.

Tipovi tla Republike Kazahstan
i njihove specifične električne otpore (karta)

Vrsta tla Ohm * m Površinski krečnjak 5 050 Granit 2 000 Bazalt 2 000 Pješčanik 1 000 Homogeni šljunak 800 Peščanik mokar 800 Glineni šljunak 300 Černozem 200

teška - više od 60% obični - od 30 do 60% uz prevlast čestica gline muljeviti - od 30 do 60% uz prevlast pijeska ilovača- od 10% do 30% gline. Ova zemlja je prilično plastična, pri trljanju između prstiju ne osjete se pojedinačna zrnca pijeska. Lopta izvaljana od ilovače smrvljena je u kolač s pukotinama duž ivica. težak - od 20 do 30% srednji - od 15 do 20% svjetlo - od 10 do 15% pjeskovita ilovača (pješčana ilovača)- manje od 10% gline. To je prelazni oblik sa glinenog na peskovito tlo. Pjeskovita ilovača je najmanje plastična od svih glinovitih tla; kada ga trljate između prstiju, osjećaju se zrnca pijeska; ne valja se dobro u užetu. Lopta izvaljana od pješčane ilovače mrvi se kada se stisne. Zavisnosti od uslova Ovisnost otpornosti tla (ilovače) o njegovoj vlažnosti Ovisnost otpornosti tla (ilovače) o njegovoj temperaturi (podaci iz IEEE Std 142-1991): Ovaj grafikon jasno pokazuje da na temperaturama ispod nule tlo naglo povećava otpornost, što je povezano s prijelazom vode u drugo agregacijsko stanje (iz tekućeg u čvrsto) - procesi prijenosa naboja pomoću jona soli i kiselih/alkalnih ostataka. skoro prestati. Vrsta tla Ohm * m Raznovrsne mješavine gline i pijeska 150