条件付き設計土壌抵抗の決定

1. GOST 25100-95「土壌」によると、この土壌はほこりっぽい砂です。 分類」、密な砂に。 砂は水による平均飽和度（Sr = 0.79）であることを考慮して、付録3の表2に従って計算された抵抗を決定します。SNiP2.02.01-83*「建物および構造物の基礎」

R 0 = 400kPa。

2.粘土。 気孔率係数e = 0.71および降伏指数JL = 0.16の値を考慮して、付録3の表3に従って計算された抵抗を決定します。SNiP2.02.01-83*「建物および構造物の基礎」

R 0 = 400kPa。

3.付録3の表3によると、この土壌の空隙率はe = 0.7、流量はJL = 0.11であることを考慮して、SNiP 2.02.01-83 *「建物および構造物の基礎」を決定します。

R 0 = 400kPa。

土壌の比重の決定

g = cg、kN / m 3

1.砂、s = 1.9 g / cm3 = 1.9 t / m3

g = 1.9 9.8 = 18.62 kN / m 3

2.粘土、s = 2.01 g / cm3 = 1.95 t / m3

g = 2.01 9.8 = 19.7 kN / m 3

3.ローム、s = 1.87 g / cm3 = 1.96 t / m3

g = 1.87 9.8 = 18.326 kN / m 3

計算された土壌特性

• 1.砂：
  • -クラッチ、

I = 3 / 1.5 = 2の場合、c II = 3/1 = 3;

内部摩擦角

μI= 28 / 1.15 = 24.35 0; c II = 28/1 = 28 0;

比重、

g I = g II = 18.62 / 1 = 18.62 kN / m3。

I = 30 / 1.5 = 20 kPa、II = 30/1 = 30 kPa;

c I = 9 / 1.15 = 7.83 0、c II = 9/1 = 9 0;

g I = g II = 19.7 / 1 = 19.7 kN / m3。

3.ローム：

I = 20 / 1.5 = 13.3 kPaの場合、II = 20/1 = 20kPaの場合。

c I = 20 / 1.15 = 17.39 0、c II = 20/1 = 20 0;

g I = g II = 18.326 / 1 = 18.326 kN / m3。

建設現場を構成する土壌の指定および計算された物理的および機械的特性を表に要約します。

表1土壌の物理的および機械的特性

土の名前

与えられた

計算

厚さ、m

土壌密度、t / m 3

土壌粒子の密度

自然の湿気

降伏点での水分、W L

ローリング境界の水分、W p

土の骨格の密度、d、t / m 3

塑性数

流動性の指標

気孔率係数、e

水分度、S r

変形係数

設計抵抗

塩基を計算するには

支持力による

変形による

比重、

内部摩擦角I、度

クラッチ

比重、

内部摩擦角II、度

クラッチ s II、kN / m 2

育つ。 層

ローム

土を土台として利用する可能性についての結論

建設現場は、次の土壌名で表されます。

• -表面から深さ0.4mまで、建設に使用されていないチェルノーゼムの嘘は切り取られ、現場から取り除かれます。
• -さらに、層があります-中型、中密度、中程度の水分度、厚さ3.6 m、中程度の圧縮率、条件付き設計抵抗R 0 = 400 kPaの砂は、天然の土台として使用できます。
• -次の層-厚さ4.0mの茶色がかった灰色の粘土は半固体状態であり、条件付き設計抵抗R 0 = 400 kPaで適度に圧縮可能であり、天然ベースとして使用できます。
• -最後の層-厚さ7.0mの灰色のローム、半固体状態、条件付き設計抵抗R 0 = 400 kPaで適度に圧縮可能、天然ベースとして使用できます。

11.中（圧縮性層内） Hとまたは層の厚さ N）基礎土壌の変形係数とポアソン比の値（および）は、次の式によって決定されます：

; (11)

どこ A私-内の基礎のベースの下の単位圧力からの垂直応力の図の領域 私土壌の第3層; 半空間スキームの場合、 A私 = s zp、iこんにちは（項目1を参照）、レイヤースキームについて- 愛= k i- k i- 1（項目7を参照）。

E i,v i,こんにちは、-それぞれ変形係数、ポアソン比、厚さ 私土壌の第3層;

N -条項8に従って決定された推定層厚。

n-値が異なるレイヤーの数 Eと v圧縮性層内 Hとまたは層の厚さ H。

基質土壌の測定

12.土壌の沈下 s sl広い範囲を上から浸すことにより水分が増加する塩基（3.2項および3.5項を参照）、および地下水位が上昇したときに下から浸すことは、次の式で決定されます。

(13)

どこ e sl、i-相対的なドローダウン 私-第13条の指示に従って決定された第3の土壌層。

こんにちは-厚さ 私-第5層;

k sl、i-第14条の指示に従って決定された係数。

n-沈下ゾーンが分割されるレイヤーの数 h sl、第16条の指示に従って取得。

13.土壌の相対的な沈下 e sl土壌サンプルの圧縮試験に基づいて決定され、式に従って横方向に膨張する可能性はありません。

, (14)

どこ h n、pと h座って、p--サンプルの高さ、自然の水分含有量に応じて、完全に水が飽和した後（ w=w座った）圧力で p外部荷重と土の自重から考慮された深さでの垂直応力に等しい p = s Z P + s zg-沈下の上部ゾーンの土壌の沈下を決定するとき; 沈下の下部ゾーンでの土壌の沈下を決定するとき、負の摩擦の力からの追加の負荷も考慮されます（3.4項および3.8項を参照）。

h n、g-同じ自然水分サンプルの高さ p = s zg.

不完全な水飽和を伴う土壌の相対的な沈下（ w sl=w<w座った) - e / sl式によって決定されます

, (15)

どこ w-土壌水分;

w座った-土壌の完全な水飽和に対応する水分;

w sl-初期沈下水分（p。3.3）;

e sl-式（14）によって決定される、完全な水飽和状態での土壌の相対的な沈下。

14 *。 係数 k sl、i式（13）に含まれるもの：

で b= 12m-沈下ゾーン内のすべての土壌層に対して1に等しいと見なされます。

で b= 3m-式で計算

どこ R -基礎の下の平均圧力、kPa（kgf / cm 2）;

p sl、i-初期沈下土圧 私第15項の指示に従って決定された第3層、kPa（kgf / cm 2）。

R 0-100 kPa（1 kgf / cm 2）に等しい圧力。

3メートルで< b < 12 м – определяется по интерполяции между значениями k sl、iで取得 b= 3mおよび b= 12メートル。

自重から地盤沈下を判断する場合は、 k sl= 1 for H sl£1500万と k sl= 1.25で H sl³20m、中間値 Nsl係数 k sl補間によって決定されます。

15.初期沈下圧力について p sl圧力は以下に対応して取られます：

圧縮装置の土壌の実験室試験で-相対的な沈下が発生する圧力 e sl 0.01に等しい;

事前に浸した土壌のスタンプを使用したフィールドテストでは、「荷重-沈下」グラフの比例限界に等しい圧力。

実験ピットに土壌を浸すとき-ある深さでの土壌の自重による垂直応力。そこから土壌は自重から沈静化します。

米。 4.地盤沈下を計算するためのスキーム

A a-自重によるドローダウンはなく（5cmを超えない）、外部負荷によるドローダウンのみが可能です s sl、pドローダウンの上部ゾーン h sl、p（私は土壌条件のタイプ）; b、v, G, -自重によるドローダウンの可能性 s sl、gドローダウンの下部ゾーン h sl、g深さから始める z g（IIタイプの土壌条件）; b-沈下の上部と下部のゾーンは融合せず、中立ゾーンがあります h n; v-沈下の上部ゾーンと下部ゾーンが合流します。 G-外部負荷によるドローダウンはありません。 1 -土の自重による垂直応力 s zg ; 2 -外部荷重と土壌の自重による総垂直応力 s z = s Z P+ s zg; 3 -初期沈下圧力の深さによって変化する p sl; Nsl d -基礎の深さ。

16.ドローダウンゾーンの厚さ h sl等しくなります（図4）

h sl = h sl、R-外部荷重から地盤沈下を決定するときの沈下の上部ゾーンの厚さ s sl、p（p。3.4）、示されたゾーンの下限は深さに対応します。 s z = s Z P+ s zg= p sl（図4 a、b）または深さ、ここで値 でz最小の場合 s z、分> p sl（図4、 v);

h sl = h sl、g -自重から地盤沈下を決定する際の地盤沈下の下部ゾーンの厚さ s sl、g（3.4、3.5節）、すなわち 深さから始める z g、 どこ s z = p slまたは値 s z最小の場合 s z、分> p sl、および沈下層の下部境界へ。

17.自重による土壌の沈下の可能性 s / st、g上から小さな領域を浸すとき（浸す領域の幅 B w沈下のサイズよりも小さい H sl）は次の式で決定されます

どこ s sl、g-第12条に従って決定された、自重からの地盤沈下の最大値。

ベース変形の決定、

膨潤した土壌を伴う

18.土が膨らんだときに土台を上げる h sw式によって決定されます

, (18)

どこ e sw、i-相対的な土壌の膨張 私-第19条の指示に従って決定された第5層。

こんにちは-厚さ 私-土壌の第3層;

k sw、i-条項20の指示に従って決定された係数。

n-土壌膨潤ゾーンが分割される層の数。

19.相対的な土壌の膨張 e sw式によって決定されます：

水分浸透あり

, (19)

どこ h n-圧力による横方向の膨張の可能性なしに圧縮された、自然の水分と密度のサンプルの高さ R総垂直応力に等しい でz、tot考慮された深さ（値 でz、tot第21条の指示に従って決定される）;

h座った-同じ条件下で圧縮された、完全な水飽和まで浸漬した後の同じサンプルの高さ。

表面をスクリーニングし、水熱レジームを変更する場合

, (20)

どこ k-経験的に決定された係数（実験データがない場合は、受け入れられます） k = 2);

w eq-最終的な（定常状態の）土壌水分;

w 0および e 0-それぞれ、水分と土壌の多孔度係数の初期値。

20.比率 k sw総垂直応力に応じて、式（18）に含まれます s z、tot考慮された深さで、それは0.8で等しいと見なされます s z、tot= 50 kPa（0.5 kgf / cm 2）および0.6 at s z、tot= 300 kPa（3 kgf / cm 2）、および中間値 s z、tot-補間による。

21.総垂直応力 s z、tot深さで z基礎の下から（図5）は次の式で決定されます

, (21)

どこ s zр、s zg -基礎の荷重と土の自重からの垂直応力。

でz、広告-式によって決定される、ウェットエリアの外側の土壌塊の非ウェット部分の重量の影響によって引き起こされる追加の垂直圧力

, (22)

どこ kg-表に従って取得された係数。 6.6。

表6

係数 kg

(d+ z）/ B w	浸漬領域の幅に対する長さの比率での係数kg L w / B wに等しい

22.腫れゾーンの下部境界 H sw（図5）：

a）水分浸透の場合、垂直方向の総応力がかかる深さで取得されます s z、tot（p。21）は膨潤圧に等しい p sw;

b）表面をスクリーニングし、水熱レジームを変更する場合-経験的に決定されます（実験データがない場合は、受け入れられます） H sw= 5 m）。

米。 5.土が膨らんだときの土台の上昇を計算するためのスキーム

23.膨潤した土壌の乾燥による基質の沈下 s sh式によって決定されます

, (23)

どこ e 市-相対的な線形土壌収縮 私-第24条の指示に従って決定された第2層。

こんにちは-厚さ 私土壌の第3層;

k sh-係数は1.3に等しい。

n-第25条の指示に従って、土壌収縮ゾーンが分割される層の数。

24.土壌が乾燥するときの相対的な線形収縮は、次の式によって決定されます。

, (24)

どこ h n-横方向の膨張の可能性なしに、その全垂直応力によって圧縮されたときに可能な最高の含水量の土壌サンプルの高さ;

h d-乾燥の結果として水分が減少した後の同じ条件下でのサンプルの高さ。

25.収縮ゾーンの下限 H shは実験的に決定され、実験データがない場合は5mに相当します。

技術設備の熱効果の結果として土壌が乾燥すると、収縮ゾーンの下部境界 H sh経験的にまたは適切な計算によって決定されます。

SUFFOSIONSEDIMENTATIONの定義

26.灌流堆積物 s sf塩分を含んだ土で折りたたまれた土台は、次の式で決定されます。

どこ e sf、i-相対的な十分な土壌圧縮 私-圧力のある第5層 R, 外部荷重から考慮された深さでの総垂直応力に等しい s Z Pと土の自重 s zg、第27条の指示に従って決定されます。

こんにちは-厚さ 私-塩性土壌の第1層;

n-塩性土壌の窒息堆積のゾーンが分割される層の数。

27.相対的な灌流圧迫 e sfによって決定されます：

a）式に従って長時間浸漬を伴う静的負荷を使用したフィールドテスト

どこ s sf、p-圧力下の灌流スタンプ堆積物;

p= s Z P + s zg;

d p-スタンプの下の基地の窒息集落のゾーン;

b）式に従った圧縮ろ過試験中

, (27)

どこ h座って、p-圧力に浸した後のサンプルの高さ（完全な水飽和） p= s Z P + s zg;

h sf、p-長時間の水のろ過と圧力下での塩の浸出後の同じ土壌サンプルの高さ p。

h ng-圧力での自然水分の同じサンプルの高さ p i=zgで.

ベース土壌の計算された抵抗

1.基礎土の設計抵抗 R表に0が示されています。 1-5は、基礎の寸法を事前に決定するためのものです。 値の範囲 R 0および R基礎の寸法の最終決定のための/ 0は、表の2.42節に示されています。 4、表の8.4節。 5および表の11.5節。 6.6。

2.中間値の土壌の場合 eと I L（表1〜3）、 p dと S r（表4）、 S r（表5）、および中間値のファンデーションの場合 g （表6）値 R 0および R / 0は補間によって決定されます。

3.値 R 0（表1-5）は、幅のある基礎を指します b 0 = 1mおよび敷設深度 d 0 = 2メートル。

値を使用する場合 R基礎の寸法の最終的な割り当て（2.42、3.10、および8.4節）の場合は0、基礎の設計土壌抵抗 R、kPa（kgf / cm 2）は、次の式で決定されます。

で d £2m（200 cm）

R= R 0 x（ d + d 0)/2d 0 ; (1)

で d> 2 m（200 cm）

R= R 0 + k 2 g / II（ d-d 0), (2)

どこ bと d-それぞれ、投影された基礎の幅と深さ、m（cm）;

g / II-基礎の基部の上にある土の比重の計算値、kN / m 3（kgf / cm 3）;

k 1-シルト質砂を除く、粗い砂質土で構成される土台の係数、 k 1 = 0.125、シルト質砂、砂質ローム、ローム、粘土 k 1 = 0,05;

k 2-粗い砂質土で構成される土台の係数、 k 2 = 0.25、砂壌土およびローム k 2 = 0.2および粘土 k 2 = 0,15.

ノート。 地下室幅のある構造物の場合 V= 20mおよび深さ d b ³2mの場合、計算で考慮される外部および内部の基礎の深さは、次のようになります。 d = d 1 + 2 m [ここ d 1-これらの標準の式（8）によって決定される基礎の深さの減少]。 で V> 20mが受け入れられます d=d 1 .

表1

設計抵抗 R 0粗い土壌

粗い土壌	R O値、kPa（kgf / cm 2）
フィラー入りの小石（粉砕）：
砂の
I L £0.5
0,5 < I L£0.75
フィラー入りの砂利（砂利）：
砂の
流量のほこりっぽい粘土：
I L £0.5
0,5 < I L£0.75

表2

設計抵抗 R 0砂質土

	砂の密度に応じたRO値、kPa（kgf / cm 2）
		中密度
ミディアムサイズ
低水分
濡れて水で飽和
ほこりっぽい：
低水分
水で飽和

表3

設計抵抗 R 0シルト質粘土（非沈下）土壌

ほこりっぽい粘土	係数 気孔率e	R O値、kPa（kgf / cm 2）、土壌流量
ローム

表4

設計抵抗 R 0地盤沈下土

	R O、kPa（kgf / cm 2）、土壌
	乾燥密度の自然なビルド p d、t / m 3		乾いた気密性で圧縮 p d、t / m 3
ローム

注：分子には値が含まれています Rある程度の水分を伴う非浸漬地盤沈下土壌に関連するO S r£0.5; 分母の-値 R Oと同じ土壌に関連する S r ³0.8、および湿った土壌。

表5

設計抵抗 R 0バルク土壌

	R O、kPa（kgf / cm 2）
仕様	粗い、中型および細かい砂、スラグなど。 ある程度の湿度で S r		シルト質砂、砂壌土、ローム、粘土、灰など。 湿度Srの程度で
	S r £0.5	S r ³0.8	S r £0.5	S r ³0.8
締固めによって体系的に建てられた堤防
土壌と産業廃棄物のダンプ：
シール付き
シールなし
土壌および産業廃棄物の埋め立て地：
シール付き
シールなし

注：1。値 Rこの表のOは、有機物を含む充填土を指します。 私はオム £0.1。

2.固まらないヒープと土壌および産業廃棄物のダンプの場合、値 R Oは0.8の係数で受け入れられます。

表6

埋め戻し土の設計抵抗 R 0

サポートの引き出し基礎用

架空送電線

	値、kPa（kgf / cm 2）
基盤の相対的な深化 l = d/b	フローインデックスILのほこりっぽい粘土質土壌 £0.5および埋め戻し土の密度、t / m 3		中型で細かく、水分が少なく、埋め戻し土の密度で湿った砂、t / m 3

注：1。値 R流動性指数が0.5の粘土およびロームの場合はO £ I L£0.75と0.5の砂壌土 < I L£1.0は、それぞれ0.85と0.7の減少係数を導入して、「シルト質粘土質土壌」の列の下で取得されます。

2.値 Rほこりっぽい砂のOは、中型で細かい砂の場合と同じで、係数は0.85です。

ベースの変形を制限します

	ベースの最終的な変形
構造	相対降水量差 (D s/L)u	銀行 私はあなた	（括弧内の最大s max、u） ドラフト、cm
1.フルフレームの工業用および民間の平屋建ておよび多層ビル： 強化コンクリート 鋼
2.不均一な沈下による力がない構造物の建物および構造物
3.耐力壁が次のものでできている多層フレームレスの建物： 大きなパネル 補強なしの大きなブロックまたはレンガ 同じ、鉄筋コンクリートベルトの装置を含む補強付き
4.鉄筋コンクリート構造のエレベーターの建設： 1つの基礎スラブ上のモノリシック構造の作業用建物とサイロ建物 同じ、プレハブ モノリシック構造の自立型サイロボディ 同じ、プレハブ 戸建作業棟
5.煙突の高さ N、m： N £100 100 < N £200 200 < N £300 N > 300
6.位置に示されているものを除いて、高さ100mまでの剛性構造。 4と5
7.アンテナ通信設備： アースされたマストトランク 同上、電気的に絶縁 電波塔 短波ラジオ塔 タワー（個々のブロック）
8.架空送電線のサポート： 中間ストレート アンカーとアンカー角度、中間角度、端、開いた開閉装置のポータル 特別な移行

注：1。posで指定された建物の相対的なたわみ（たわみ）の制限値。 この附属書の3つは0.5に等しいと見なされます（ D s/L)u .

2.相対的な違いを決定するとき、堆積物（ D s/L）位置で。 この付録の8 L水平荷重の方向の基礎ブロックの軸間の距離が取られ、人とのサポートでは、圧縮された基礎の軸とアンカーの間の距離が取られます。

3.土台が水平に折りたたまれ（勾配が0.1以下）、土の層が厚く維持されている場合、最大および平均の沈下の制限値を20％増やすことができます。

4.膨らんだ土によって折りたたまれたベースの上昇の制限値をとることができます：25％の量の最大および平均の上昇と建物の沈下の相対的な不均一性（相対的なたわみ）この付録に記載されている変形の対応する限界値の50％の量で。

5.posにリストされている構造の場合。 この付録の1〜3は、固体スラブの形の基礎を使用して、平均的な集落の制限値を1.5倍に増やすことができます。

6.特定のタイプの構造物の設計、建設、および操作の経験の一般化に基づいて、この付録で指定されているものとは異なるベース変形の制限値を取ることが許可されています。

主な手紙

信頼性率

g f-負荷による;

g m-材料別;

g g-地上;

g n-構造の目的に応じて;

g と-労働条件の係数。

土壌の特徴

-特性の平均値。

X n-基準値;

バツ-計算値;

a -計算値の信頼確率（セキュリティ）。

R- 密度;

p d-乾燥密度;

p bf-埋め戻し密度;

e-密度係数;

w-自然湿度;

w p-可塑性の境界での湿気（ローリング）;

w L-流動性限界の水分;

w eq-最終（定常状態）湿度;

w座った-完全な水飽和に対応する湿度;

w sl-初期沈下水分;

w sw-湿気の腫れ;

w sh-収縮限界での水分;

S r-湿度の程度;

I L-流動性の指標;

g -比重;

g sb-水の計量効果を考慮した比重;

p sl-初期沈下圧力;

psw-腫れ圧;

e sl-相対的な沈下;

e sw-相対的な腫れ;

e sh-相対的な線形収縮;

e sf-相対的な灌流圧縮;

私は-有機物の相対的な含有量;

D pd-有機物の分解の程度;

と-特定の接着;

j -内部摩擦の角度;

E-変形係数;

v-ポアソン比;

R c-岩盤の単軸圧縮の極限強度;

v付き-統合率。

負荷、電圧、抵抗

F-力、力の計算値;

f-単位長さあたりの力;

F v、F h– 力の垂直成分と水平成分。

F s、a、F s、r-スライド面に沿って作用する力、せん断および保持（アクティブおよびリアクティブ）。

N-力は基礎の足に垂直です。

n-同じ、単位長さあたり;

G-基礎の自重;

q-均等に配分された垂直サーチャージ。

R-基礎の足元の平均圧力;

s – 通常の電圧;

t -せん断応力;

と-間隙水中の過剰圧力;

s z-完全な垂直垂直応力;

s zg

s Z P-同じ、外部負荷（基礎圧力）から追加。

R-基礎の土壌抵抗を設計します（線形関係「荷重-沈下」の限界）。

R 0-推奨される付録3に従って、土壌抵抗を設計します（基礎の寸法を事前に指定するため）。

Fと-支持力の枯渇に対応する、ベースの極限抵抗の力。

基盤と構造の変形

s-底質;

-ベースの平均堆積物;

s sl-ドローダウン;

h sw-土が膨らんだときにベースを持ち上げます。

s sh-膨潤した土壌の乾燥の結果としての土台の堆積物;

s sf-灌流堆積物;

D s-堆積物の違い（沈下）;

私-基礎のロール（構造）;

J -相対ねじれ角;

と-水平方向の動き;

砂-ベース変形の制限値。

砂、s-技術要件についても同じです。

砂、f-構造物の強度、安定性、耐亀裂性の条件についても同じです。

幾何学的特性

b-基礎のベースの幅;

V-地下室の幅;

B w-浸漬源の幅（浸漬する領域）;

l-基礎の足の長さ;

h = ポンド-ファンデーションソールのアスペクト比。

A-基礎の足の面積;

L-建物の長さ;

d,d n,d 1-それぞれ、計画のレベルから、自然の起伏の表面から、そして地下階から減少した基礎の深さ。

d b-計画レベルからの地下室の深さ。

d f, d fn-土壌の季節的凍結の深さ、それぞれ計算および標準。

d w-地下水位の場所の深さ;

l = d / b-基盤の相対的な深化;

h-土壌層の厚さ;

Hと-圧縮性層の深さ;

N-線形変形可能な層の厚さ;

H sl-沈下する土壌層の厚さ（沈下する厚さ）;

h sl-沈下ゾーンの厚さ;

h sl、p-同じ、外部負荷から。

h sl、g-同じ、土壌の自重から。

H sw-腫れゾーンの厚さ;

H sh-同じ、収縮;

z-基礎の基部からの深さ（距離）。

z = 2z / b-相対的な深さ;

DL-レイアウトのマーク。

NL-自然なレリーフの表面に印を付けます。

FL-財団の基盤のマーク;

B、C- 圧縮性層の下限;

B、SL-地盤沈下についても同じです。

B、SW-腫れゾーンの下部境界。

B、SH-同じ収縮ゾーン。

WL-地下水位。

1.一般規定

2.基礎の設計

一般的な手順

基礎の計算で考慮される負荷とアクション

土壌特性の標準値と計算値

地下水

基礎の深さ

変形の基礎の計算

支持力のベースの計算

基礎の変形と構造物への影響を低減するための対策

3.崩壊可能な土に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

4.膨潤した土に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

5.水で飽和した生体土壌およびシルトに建てられた構造物の基礎の設計の特徴

6.河床土に建設された構造物の基礎の設計の特徴

7.塩性土に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

8.盛土に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

9.弱体化した領域に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

10.地震地域に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

11.架空送電線のサポートの基礎の設計の特徴

12.堤防下の橋梁およびパイプの支持の基礎の設計の特徴

13 *。 硬化した領域に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

14 *。 起伏のある土に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

15 *。 沖積土に建てられた構造物の基礎の設計の特徴

16*。 圧密設計

17 *。 人工土壌凍結の設計

18 *。 脱水設計

付録1.土の強度と変形特性の標準値

付録2.基礎の変形の計算

付録3.基礎の耐土性を設計する

付録4.ベースの最終的な変形

付録5.基本的なレタリング

非岩盤土の基礎の軸圧縮に対する設計抵抗は、次の式で決定されます。

どこ -条件付き土壌抵抗、kPa;

,
-表11に従って取得された係数。

-基礎のベースの幅（小さい方の側面または直径）、m;

-基礎の深さ、m;

-層全体で平均した、土壌の比重の計算値、

基礎のベースの上にあり、考慮せずに計算されます

水の計量作用;

取ることができます = 19.62 kN / m3。

設計抵抗を決定するとき、基礎の深さは、橋の中間支持のために取られるべきです-基礎輪郭内のカットオフレベルでの支持の土の表面から、そして川床で-水路の底から推定消費量でそのレベルを全体の深さと局所的な土壌侵食の半分に下げた後のサポートで。 恒久的な小川内にある橋の基礎の粘土とロームについて式（24）で計算された設計抵抗は、14.7に等しい量だけ増加する必要があります。
、kPa、
-最低水位から水路の底までの水深

条件付き土壌抵抗の値 SNiP 2.05.03-84（表9.10）に従って、砂質土の種類、種類、種類、および種類に応じて、多孔度係数の値を決定します eと流量 シルト質粘土土壌用。 中間値の場合 eと マグニチュード 補間によって決定されます。 塑性数の値について 5〜10と15〜20の範囲では、平均値を取得する必要があります 、砂質ローム、ローム、粘土にそれぞれ与えられます。 密な砂の場合 それらの密度が実験室の土壌試験の結果から決定される場合、60％増加する必要があります。 流動状態の緩い砂質土およびシルト質粘土の場合（ > 1）または気孔率係数 e > e最大（ここで e maxは、特定のタイプの土壌の多孔度係数の表形式の最大値です）条件付き抵抗 標準化されていません。 これらの土壌は弱いものとして分類されており、特別な措置なしに自然の土台として使用することはできません。

表1.3.1。 -付録24の表1からの抜粋SNiP2.05.03-84

	係数 気孔率 e	条件付き抵抗 R 0、シルト質粘土質（非沈下）基盤土壌、流量に応じてkPa
急いで ≤5
でローム 10 ≤ ≤ 15
粘土 ≥20

表1.3.2。 -付録24の表2からの抜粋SNiP2.05.03-84

砂質土とその水分	条件付き抵抗 R 0土台の中密度、kPaの中程度の砂質土
水分含有量に関係なく、砂利と大きい
ミディアムサイズ：低水分 濡れて水で飽和
小：水分が少ない 濡れて水で飽和
ほこりっぽい：低水分 水で飽和

表1.3.3。 -付録24の表4から抽出SNiP2.05.03-84

	オッズ
	、m -1	、m -1
1.砂利、小石、砂利砂、大中型
2.細かい砂
3.シルト質の砂、砂壌土
4.ロームと粘土：ハードとセミハード
5.ロームと粘土：硬質プラスチックと軟質プラスチック

例1.3.1。与えられた場合、道路橋の中間支持の浅い基礎の基礎の下にある中型の低水分砂の基礎の軸方向の圧縮に対する設計抵抗を決定します：基礎の幅
その深さ
層全体で平均すると、基礎の基部の上にある土の比重の計算値、 = 19.6 kN / m3。

解決..。 表による中型の低水分砂用。 1.3.2検索 R 0 = 294 kPa、および表1.3.3による-係数の値 = 0.10 m-1および
= 3.0 m-1。

土の基礎の設計抵抗は次の式によって決定されます

例1.3.2。与えられた場合、恒久的な水路にある道路橋の中間支持の陥没穴からの基礎の基部の下の耐火ロームで作られた基部の軸方向の圧縮に対する設計抵抗を決定します：基礎の幅
その深さ
ロームの流量
塑性数 = 0.12、気孔率 = 0.55、層全体で平均、基礎の基部の上にある土の比重の計算値、 = 19.6 kN / m 3、最低水位からの水深 = 5メートル。

解決。テーブルから。 1.3.2補間により、条件付き抵抗が見つかります 耐火ローム
と =0,55.

表1.3.3から-係数の値 = 0.02 m-1および
= 1.5 m-1。

水によるローム層の追加料金を考慮に入れて、土壌基盤の計算された抵抗は次の式によって決定されます

浅い基礎の「荷重-沈下」関係は、基礎にかかる圧力の特定の限界までのみ線形と見なすことができます（図5.22）。 基礎土の設計抵抗はそのような限界として取られます。 R..。 5.5.1項で指定された設計スキームを使用して基礎の変形を計算する場合、基礎の下の平均圧力（変形によって基礎を計算するための荷重から）は、基礎の設計土壌抵抗を超えてはなりません。 R、kPa、式によって決定されます

ここでγ c 1とγ c 2-表に従って取得された作業条件の係数。 5.11; k k= 1、土の強度特性（ とおよびφ）は直接テストによって決定され、 k= 1.1、指定された特性がCh。 1; Mγ , M qと M c-表に従って取得された係数。 5.12; k z-取られた係数： k z= 1 for b < 10 м, k z = z 0 /b + 0,2 で b≥10m（ここでは b-基礎のベースの幅、m; z 0 = 8 m）; γII-基礎の基部の下にある土壌の比重の計算値（地下水の存在下では、水の計量効果を考慮して決定されます）、kN / m 3; γ´II-同じ、ソールを覆っている; と II-基礎の土台の真下にある土の比接着力の計算値kPa; d 1-地下室構造の基礎を敷設する深さ、または地下室の床から外部および内部の基礎を敷設する深さの減少、「式によって決定される

d 1 = h s +hcfγcf/γ´II

（ここ h s-地下室側から地下室ベース上の土壌層の厚さ、m; h cf-地下階構造の厚さ、m; γ cf-地下床材の比重の計算値、kN / m 3）; d b-地下室の深さ-計画レベルから地下室の床までの距離、m（地下室の幅のある構造物の場合） V≤20mおよび2mを超える深さが許容されます d b= 2 m、黄褐色の幅 V> 20および承認済み d > 0).

米。 5.22。 浅い基礎の典型的な荷重と沈下の関係

もしも d 1 > d（どこ d基礎の深さです）、次に d 1は等しいと見なされます d、 d b = 0.

式（5.29）は、計画内のあらゆる形式の基礎に適用されます。 基礎の土台が円または面積のある正多角形の形をしている場合 A、それからそれは受け入れられます b=。 式（5.29）に含まれる土と地下の床材の比重の計算値は、それらの標準値と等しくなる可能性があります（土と材料の信頼性係数が1に等しいと仮定します）。 基礎の設計によって基礎との共同作業の条件が改善されれば、適切な理由で設計の土壌抵抗を高めることができます。 コーナーカットアウトのある基礎スラブの場合、ベースの設計耐土性が15％増加する可能性があります。

表5.11。 係数の値γ と 1とγ と 2

土壌	γ と 1	γ と 2構造またはそのコンパートメントの長さとその高さの比率が、堅固な構造スキームの構造の場合 L / H
		≥ 4	< 1,5
砂骨材で粗い 小さくてほこりっぽいものを除いて、砂浜 細かい砂 ほこりっぽい砂： 湿って濡れている 水で飽和 シルト質粘土で粗い 骨材とシルト質粘土 土壌または骨材の流動性の指標付き： I L ≤ 0,25 0,25 < I L ≤ 0,5 I L > 0,5	1,4 1,3 1,25 1,2 1,1	1,2 1,1 1,0 1,0 1,0	1,4 1,3 1,1 1,1 1,0

注：1。構造には堅固な構造スキームがあり、その構造は、特別な手段を使用して、ベースの変形からの力の知覚に適合しています。

2.柔軟な設計の構造の場合、係数γの値 c 2は1に等しくなります。

3.中間値で L / H係数γ c 2は補間によって決定されます。

表5.12。 係数の値 Mγ、M q、M c

φII、°	Mγ	M q	M c	φII、°	Mγ	M q	M c
0	0	0	3,14	23	0,69	3,65	6,24
1	0,01	0,06	3,23	24	0,72	3,87	6,45
2	0,03	1,12	3,32	25	0,78	4,11	6,67
3	0,04	1,18	3,41	26	0,84	4,37	6,90
4	0,06	1,25	3,51	27	0,91	4,64	7,14
5	0,08	1,32	3,61	28	0,98	4,93	7,40
6	0,10	1,39	3,71	29	1,06	5,25	7,67
7	0,12	1,47	3,82	30	1,15	6,59	7,95
8	0,14	1,55	3,93	31	1,24	5,95	8,24
9	0,16	1,64	4,05	32	1,34	6,34	8,55
10	0,18	1,73	4,17	33	1,44	6,76	8,88
11	0,21	1,83	4,29	34	1,55	7,22	9,22
12	0,23	1,94	4,42	35	1,68	7,71	9,58
13	0,26	2,05	4,55	36	1,81	8,24	9,97
14	0,29	2,17	4,69	37	1,95	8,81	10,37
15	0,32	2,30	4,84	38	2,11	9,44	10,80
16	0,36	2,43	4,99	39	2,28	10,11	11,25
17	0,39	2,57	5,15	40	2,46	10,85	11,73
18	0,43	2,73	5,31	41	2,66	11,64	12,24
19	0,47	2,89	5,48	42	2,88	12,51	12,79
20	0,51	3,06	5,66	43	3,12	13,46	13,37
21	0,56	3,24	5,84	44	3,38	14,50	13,98
22	0,61	3,44	6,04	45	3,66	15,64	14,64

基礎の設計深度を埋め戻しのレベルから取得する場合、基礎と基礎の設計には、基礎に全荷重をかける前に計画盛土を実行する必要があるという要件を含める必要があります。 地下室の床下の寝具の設置に関しても、同様の要件が含まれている必要があります。

オッズ Mγ、M qと M c式（5.29）に含まれる、は、均一に荷重がかかったストリップ（図5.23）のエッジの下の塑性変形のゾーンがその幅の4分の1に等しく、次の関係に従って計算されるという条件から得られます。

Mγ=ψ/ 4; M q= 1 +ψ; M c=ψctgφII、

どこ ψ=π/（ctgφII+φII--π/ 2）; φII-内部摩擦角の計算値、rad。

米。 5.23。

計算するとき R特性φIIの値、 と IIとγIIは、基礎の基部の下にある深さまでの土壌層に使用されます z R = 0,5bで b < 10 м и z R = t + 0,1b で b≥10m（ここでは t= 4 m）。 基礎の基部から深さまでの土のいくつかの層の存在下で z R指定された特性の加重平均値が受け入れられます。 係数γについても同じことが言えます。 c lとγ c 2 .

式（5.29）からわかるように、値 R基礎土の物理的および機械的特性だけでなく、基礎に必要な幾何学的寸法、つまり基礎の幅と深さにも依存します。 したがって、基礎の寸法の決定は、いくつかの初期寸法を事前に設定して、反復的に実行する必要があります。

例5.5..。 幅のあるストリップ基礎の基礎の設計耐土性を決定する b= 1.4 m、次の初期データ。 計画されている建物は、堅固な構造スキームを備えた9階建ての大型パネルの建物です。 その長さと高さの比率 L / H= 1.5。 設計上の理由から計画レベルからの基礎の深さを採用 d= 1.7m。建物の地下幅は V= 12mおよび深さ d b= 1.2m。基礎の基部から地下階までの土層の厚さ h s= 0.3 m、地下コンクリートの床の厚さ h cf= 0.2 m、コンクリートの比重γII= 23 kN / m3。 この場所は、細かい、中密度、低水分の砂で構成されています。 気孔率係数 e= 0.74、底部より下の土壌の比重γII= 18 kN / m 3、底部より上γ´II = 17 kN / m3。 強度と変形特性の標準値は、Ch。 1：φ n=φII=32º、 n = cの場合 II = 2 kPa、 E= 28MPa。

解決。式（5.29）に従って基礎の設計土壌抵抗を計算するには、次の式を使用します。表に従って。 5.11細くて水分の少ない砂や、堅固な構造スキームを備えた建物の場合 L / H= 1.5、γ と 1 = 1.3およびγ と 2 = 1.3; 表によると φII=32ºで5.12 Mγ = 1,34; M q= 6.34および M c= 8.55。 土の強度特性の値は参考表に従って取られているので、 k= 1.1。 で b= 1.4 m< 10 м k z = 1.

式（5.30）に従って地下階からの基礎の減少した深さ

d 1 = 0.3 + 0.223 / 17 = 0.57 m

式（5.29）により、次のように決定されます。

R= = 1.54 221 = 340kPa。

基礎の予備寸法は、設計上の理由から、または基礎土の計算された抵抗の値に基づいて割り当てられます R表に0を示します。 5.13。 その価値 R 0また、クラスIII構造の基礎の寸法の最終的な割り当てに使用することもできます。これは、ベースが厚さが一定の水平（傾斜が0.1以下）の土の層で折りたたまれている場合、その圧縮率は増加しません。その深さより下の最大の基礎の2倍の幅内の深さで。

定義するときの二重補間 R表によると0。 中間値のシルト質粘土土壌の場合は5.13 I Lと e式に従って実行することをお勧めします

建物や構造物の基礎の設計に関するガイドライン

SNiP2.02.01-83。 建物や構造物の基礎

どこ e 1と e 2-表の気孔率係数の隣接する値。 5.13、その間に考慮される土壌のeの値。 R 0（1、0）および R 0（1、1）-値 Rタブ内の0。 5.13係数、気孔率 e値に対応する1 I L= 0および I L = 1; R 0（2、0）および R 0（2、1）-同じ、 e 2 .

表5.13。 設計された抵抗 R 0粗く、砂質で、ほこりっぽい（落ち着かない）土壌

土壌	R 0、kPa
粗い
フィラー入りの小石（粉砕）： 砂の シルト質粘土 フィラー入りの砂利（砂利）： 砂の シルト質粘土	600 450/400 500 400/350
その価値 R流量で0 I L≤0.5は、行の前、0.5で与えられます< I L≤0.75-境界線より下。
サンズ
大きい ミディアムサイズ 小さい： 低水分 濡れて水で飽和 ほこりっぽい： 低水分 濡れた 水で飽和	600/600 500/400 400/300 300/200 300/250 200/150 160/100
その価値 R密度の高い砂の場合は0が線の前に、中密度の砂の場合は線の下に0が表示されます。
ほこりっぽい粘土
気孔率係数のある砂壌土 e : 0,5 0,7 気孔率係数のあるローム e : 0,5 0,7 1,0 気孔率係数のある粘土 e : 0,5 0,6 0,8 1,0	300/300 250/200 300/250 250/180 200/100 600/400 500/300 300/200 250/100
その価値 R 0で I L= 0は、行の前に指定されます。 I L= 1-ラインの後ろ。 中間値で eと I L意味 R 0は補間によって決定されます。

その価値 Rタブ内の0。 5.13は幅のある基礎を指します b 1 = 1mおよび敷設深度 d 1 = 2m。値を使用する場合 R表によると0。 基礎の寸法の最終的な割り当て、基礎の設計土壌抵抗については5.13 R式によって決定されます：

で d≤2m

;

で d> 2 m

,

どこ bと d-それぞれ、投影された基礎の幅と深さ、m; γ´-基礎の基部の上にある土の比重、kN / m 3; k 1-粗い砂質土（ほこりっぽい砂を除く）の係数 k 1 = 0.125、シルト質砂、砂質ローム、ローム、粘土の場合 k 1 = 0,05; k 2-粗い砂質土に採用された係数 k 2 = 2.5、砂壌土およびロームの場合 k 2 = 2、および粘土の場合 k 2 = l、5。

例5.6..。 気孔率係数を使用して粘土の設計抵抗を決定します e= 0.85および流動性の指標 I L=幅のある基礎に適用される0.45 b= 2 m、敷設深度がある d= 2.5 m。ソールの上にある土壌の比重、γ´= 17 kN / m3。

解決。値の使用 R 0（表5.13を参照）、式（5.32）により、次のように計算します。

設計抵抗 R粗粒土からなる土台は、土の強度特性を直接測定した結果をもとに、式（5.29）で算出します。 そのような試験がない場合、その含有量が40％を超える場合、設計抵抗は骨材の特性から決定されます。 プレースホルダーの内容が少ない場合、値 R粗い土壌の場合は、表に従って取ることができます。 5.13。

基礎土の人工締固めやソイルクッションの配置の場合、設計抵抗は、プロジェクトで指定された締固め土の物理的および機械的特性の設計値に基づいて決定されます。 後者は、研究に基づいて、または必要な土壌密度に基づいた参照表（第1章を参照）を使用して確立されます。 計算するとき Rシルト質粘土質土壌の含水率は1.2ωに等しくすることをお勧めします p .

緩い砂の設計抵抗は、次の式（5.29）によって決定されます。 γ c 1 =γ と 2 = 1。値 R投影された基礎に可能な限り近い寸法と形状で、少なくとも0.5 m 2の面積を持つ、スタンプの少なくとも3つのテストの結果に基づいて指定する必要があります。 この場合、値 R予想される基礎の決済が制限の決済と等しくなる圧力を超えないようにします（以下の5.5.5項を参照）。

断続的な基礎を構築する場合、ベースの設計抵抗 R値が増加すると、式（5.29）に従って元のストリップファンデーションと同様に決定されます R係数 K D、表に従って取得。 5.14。

再建中（機器の交換、上部構造など）に既存の構造物の基礎にかかる負荷を増やす必要がある場合は、状態および物理的および機械的特性に関するデータに従って、基礎の設計抵抗を取得する必要があります基礎のタイプと状態、および構造の基礎上の構造、その操作の期間、および基礎への負荷の増加に伴う予想される追加の沈下を考慮した、基礎土壌の分析。 また、「堆積漏斗」内にあるため、損傷する可能性のある隣接する構造物の状態と設計上の特徴を考慮する必要があります。

表5.14。 係数値 K D砂（緩みを除く）およびほこりっぽい土壌の場合

注：1。中間値で eと I L係数 K D補間によって取得されます。

2.コーナーカットアウトのあるスラブの場合、係数 K D増加を考慮に入れる R 15％。

深さでベースの圧縮可能な厚さの範囲内の場合 z基礎の根元からは、上にある層の強度よりも強度の低い土壌層があり（図5.24）、条件が満たされているかどうかを確認する必要があります

σ Z P + σ zg ≤ R z,

ここで、σ Z Pおよびσ zg-深さでの土壌の垂直法線応力 z基礎の基部から、それぞれ、基礎への負荷と土壌の自重kPaから追加されます（5.2節を参照）。 R z-深さで強度が低下した土壌の設計抵抗 z、kPa、幅のある条件付き基礎の式（5.29）によって計算されます b z、m、式によって決定されます

;

偏心荷重が基礎に作用する場合、ソールの下のエッジ圧力を制限する必要があります。これは、偏心圧縮式を使用して計算されます。 基礎の基部の主軸の方向のモーメントの作用下でのエッジ圧力は1.2を超えてはなりません R、およびコーナーポイントの圧力は1.5です R..。 基礎の上にある土の横方向の抵抗と、検討中の基礎に載っている構造物の剛性を考慮して、エッジ圧力を決定することをお勧めします。

現在の基準では、圧力下での計算によって基礎の変形が決定された場合、式（5.29）、（5.33）、および（5.34）に従って計算された基礎の設計土壌抵抗の最大20％の増加が許可されています p = R制限値の40％を超えないようにしてください（以下の5.5.5項を参照）。 この場合、圧力に対応する計算された変形 p 1 = 1,2R、制限の50％を超えないようにする必要があります。 この場合、さらに、支持力のベースのチェックが必要です（さらなる5.6節を参照）。

計算された土壌の比電気抵抗（オーム* m）は、導体としての地球の「電気伝導率」のレベル、つまり、接地電極からの電流がそのような環境でどれだけうまく広がるかを決定するパラメータです。 。

これは、土壌の組成、サイズ、密度に依存する測定可能な量です。
その粒子の相互の付着、湿度と温度、その中の可溶性化学物質（塩、酸性およびアルカリ性残留物）の濃度。

土壌の計算された電気抵抗率の値（表）

プライミング	抵抗率、平均値（オーム* m）	ZZ-000-015、オーム	キットの接地抵抗 ZZ-000-030、オーム	キットの接地抵抗 ZZ-100-102、オーム
アスファルト	200 - 3 200	17 - 277	9,4 - 151	8,3 - 132
玄武岩	2 000
ベントナイト（粘土グレード）	2 - 10	0,17 - 0,87	0,09 - 0,47	0,08 - 0,41
コンクリート	40 - 1 000	3,5 - 87	2 - 47	1,5 - 41
水
海の水	0,2	0	0	0
池の水	40	3,5	2	1,7
平らな川の水	50	4	2,5	2
地下水	20 - 60	1,7 - 5	1 - 3	1 - 2,5
永久凍土（永久凍土）
永久凍土土-解凍層（夏の表面近く）	500 - 1000	-	-	20 - 41
永久凍土（ローム）	20 000	特別な対策が必要です（土壌の交換）
永久凍土（砂）	50 000	特別な対策が必要です（土壌の交換）
粘土
湿った粘土	20	1,7	1	0,8
半固体粘土	60	5	3	2,5
片麻岩が分解した	275	24	12	11,5
砂利
粘土砂利、不均一	300	26	14	12,5
均質な砂利	800	69	38	33
花崗岩	1 100 - 22 000	特別な対策が必要です（土壌の交換）
花崗岩の砂利	14 500	特別な対策が必要です（土壌の交換）
グラ f白いパン粉	0,1 - 2	0	0	0
ドレスバ（細かい砂利/粗い砂）	5 500	477	260	228
アッシュ、アッシュ	40	3,5	2	1,7
石灰岩（表面）	100 - 10 000	8,7 - 868	4,7 - 472	4,1 - 414
石灰岩（内側）	5 - 4 000	0,43 - 347	0,24 - 189	0,21 - 166
Il	30	2,6	1,5	1
石炭	150	13	7	6
石英	15 000	特別な対策が必要です（土壌の交換）
コークス	2,5	0,2	0,1	0,1
レス（黄土）	250	22	12	10
チョーク	60	5	3	2,5
マール
マールコモン	150	14	7	6
マール粘土（50-75％粘土粒子）	50	4	2	2
砂
地下水で高度に湿った砂	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
砂、適度に湿っている	60 - 130	5 - 11	3 - 6	2,5 - 5,5
砂が濡れている	130 - 400	10 - 35	6 - 19	5 - 17
砂は少し湿っています	400 - 1 500	35 - 130	19 - 71	17 - 62
砂は乾いている	1 500 - 4 200	130 - 364	71 - 198	62 - 174
砂壌土（砂壌土）	150	13	7	6
砂岩	1 000	87	47	41
ガーデンランド	40	3,5	2	1,7
生理食塩水	20	1,7	1	0,8
ローム
地下水で高度に湿ったローム	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
半固体の森のようなローム	100	9	5	4
マイナス5℃の温度でローム	150	-	-	6
砂壌土（砂壌土）	150	13	7	6
スレート	10 - 100
スレートグラ f itty	55	5	2,5	2,3
砂壌土（砂壌土）	150	13	7	6
泥炭
10°の温度で泥炭	25	2	1	1
0С°の温度で泥炭	50	4	2,5	2
チェルノーゼム	60	5	3	2,5
砕石
砕石が濡れている	3 000	260	142	124
砕石を乾かす	5 000	434	236	207

地球の抵抗 キットの場合、表に示されているZZ-000-015およびZZ-000-030を使用できます。
接地電極システムのさまざまな構成（点電極と多電極の両方）を使用します。

計算された土壌抵抗率の概算値の表と一緒に、私たちはあなたに提供します
既製の接地キットZANDZに基づいて以前に設置された接地電極の地理的地図を使用する
接地抵抗の測定結果と一緒に。

カザフスタン共和国の土壌タイプ
およびそれらの特定の電気抵抗（マップ）

土壌型 オーム* m 表面石灰岩 5 050 花崗岩 2 000 玄武岩 2 000 砂岩 1 000 均質な砂利 800 砂岩ウェット 800 粘土砂利 300 チェルノーゼム 200

重度-60％以上 通常-粘土粒子が優勢な30〜60％ シルト-砂が優勢な30〜60％ ローム-10％から30％の粘土。 この土は非常に可塑性があり、指でこすっても個々の砂粒は感じられません。 ロームから転がされたボールは、端にひびが入ったケーキに砕かれます。 重い-20〜30％ 中-15〜20％ 軽い-10から15％ 砂壌土（砂壌土）-10％未満の粘土。 それは粘土から砂質土への移行形態です。 砂壌土は、すべての粘土質土壌の中で最も可塑性が低いです。 指でこすると砂の粒が感じられます。 コードにうまく巻き込まれません。 砂壌土から転がったボールは、絞ると崩れます。 条件への依存 土壌抵抗率（ローム）の水分依存性 土壌抵抗率（ローム）の温度依存性 （IEEE Std 142-1991からのデータ）： このグラフは、ゼロ未満の温度で土壌の抵抗率が急激に増加することを明確に示しています。これは、水の別の凝集状態（液体から固体へ）への移行（塩イオンと酸/アルカリ残留物による電荷移動のプロセス）に関連しています。ほとんど止まります。 土壌型 オーム* m 粘土と砂のさまざまな混合物 150