Определение условного расчётного сопротивления грунтов
1. Данный грунт - песок пылеватый, относится, согласно ГОСТ 25100-95 «Грунты. Классификация», к плотным пескам. Учитывая, что песок является средней степени насыщения водой (Sr = 0.79), определяем по таблице 2 приложения 3 СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» его расчётное сопротивление
R 0 = 400 кПа.
2. Глина. Учитывая значение коэффициента пористости е = 0,71 и показатель текучести JL = 0,16, определяем по таблице 3 приложения 3 СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» расчётное сопротивление
R 0 = 400 кПа.
3. Учитывая, что коэффициент пористости данного грунта е = 0,7 и показатель текучести JL = 0,11, по таблице 3 приложения 3 СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» определяем
R 0 = 400 кПа.
Определение удельного веса грунта
г = сg, кН/м 3
1. Песок, с=1,9 г/см3=1,9 т/м3
г=1,9·9,8=18,62 кН/м 3
2. Глина, с=2,01 г/см3=1,95 т/м3
г=2,01·9,8=19,7 кН/м 3
3. Суглинок, с=1,87 г/см3=1,96 т/м3
г=1,87·9,8=18,326 кН/м 3
Расчётные характеристики грунта
- 1. Песок:
- - сцепление,
с I = 3/1,5=2, c II = 3/1=3;
Угол внутреннего трения,
ц I = 28/1,15 = 24,35 0 ; ц II = 28/1 = 28 0 ;
г I = г II = 18,62/1 = 18,62 кН/м 3 .
с I = 30/1,5 = 20 кПа, c II = 30/1 = 30 кПа;
ц I = 9/1,15 = 7,83 0 , ц II =9/1 = 9 0 ;
г I = г II = 19,7/1 = 19,7 кН/м 3 .
3. Суглинок:
с I = 20/1,5 = 13,3 кПа, c II = 20/1 = 20 кПа;
ц I = 20/1,15 =17,39 0 , ц II = 20/1 = 20 0 ;
г I =г II =18,326/1=18,326кН/м 3 .
Заданные и вычисленные физико-механические характеристики грунтов, слагающих строительную площадку, сводим в таблицу
Таблица 1 Физико-механические свойства грунта
|
Наименование грунта |
Заданные |
Вычисленные |
|||||||||||||||||
|
Мощность, м |
Плотность грунта, т/м 3 |
Плотность частиц грунта |
Природная влажность |
Влажность на пределе текучести, W L |
Влажность на границе раскатывания, W p |
Плотность скелета грунта, d , т/м 3 |
Число пластичности |
Показатель текучести |
Коэффициент пористости, е |
Степень влажности, S r |
Модуль деформации |
Расчетное сопротивление |
Для расчета оснований |
||||||
|
по несущей способности |
по деформациям |
||||||||||||||||||
|
Удельный вес, |
Угол внутреннего трения I , град. |
Сцепление |
Удельный вес, |
Угол внутреннего трения II , град. |
Сцепление с II , кН/м 2 |
||||||||||||||
|
Растит. слой |
|||||||||||||||||||
|
Суглинок |
Заключение о возможности использования грунтов в качестве основания
Площадка строительства представлена следующими наименованиями грунтов:
- -от поверхности на глубину 0,4 м залегает чернозем, который не используется в строительстве, срезается и вывозится с площадки;
- -далее залегает слой - песок средней крупности, средней плотности, средней степени влажности мощностью 3,6 м, среднесжимаем, условное расчетное сопротивление R 0 =400 кПа, может быть использован в качестве естественного основания;
- -следующий слой - глина коричневато-серая, мощностью 4,0 м, находится в полутвердом состоянии, среднесжимаема с условным расчётным сопротивлением R 0 =400 кПа, может быть использован в качестве естественного основания;
- -последний слой - суглинок серый, мощностью 7,0 м, в полутвердом состоянии, среднесжимаем с условным расчётным сопротивлением R 0 =400 кПа, может быть использован в качестве естественного основания.
11. Средние (в пределах сжимаемой толщи Н с или толщины слоев Н ) значения модуля деформации и коэффициента Пуассона грунтов основания ( и ) определяются по формулам:
; (11)
где А i - площадь эпюры вертикальных напряжений от единичного давления под подошвой фундамента в пределах i -го слоя грунта; для схемы полупространства допускается принимать А i = s zp,i h i (cм. п.1), для схемы слоя – Ai = k i - k i- 1 (cм. п.7);
E i ,v i ,h i , - соответственно модуль деформации, коэффициент Пуассона и толщина i -го слоя грунта;
Н - расчетная толщина слоя, определяемая по п. 8;
n - число слоев, отличающихся значениями E и v в пределах сжимаемой толщи H с или толщины слоя H.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОСАДОК ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ
12. Просадка грунтов s sl основания при увеличении их влажности вследствие замачивания сверху больших площадей (см. пп. 3.2 и 3.5), а также замачивания снизу при подъеме уровня подземных вод определяется по формуле
(13)
где e sl,i – относительная просадочность i -го слоя грунта, определяемая в соответствии с указаниями п.13;
h i – толщина i -го слоя;
k sl,i – коэффициент, определяемый в соответствии с указаниями п. 14;
n – число слоев, на которое разбита зона просадки h sl , принимаемая в соответствии с указаниями п. 16.
13. Относительная просадочность грунта e sl определяется на основе испытаний образцов грунта на сжатие без возможности бокового расширения по формуле
, (14)
где h n,p и h sat,p- - высота образца соответственно природной влажности и после его полного водонасыщения (w = w sat ) при давлении p , равном вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине от внешней нагрузки и собственного веса грунта p = s zp + s zg – при определении просадки грунта в верхней зоне просадки; при определении просадки грунта в нижней зоне просадки также учитывается дополнительная нагрузка от сил негативного трения (см. пп. 3.4 и 3.8);
h n,g - высота того же образца природной влажности при p = s zg .
Относительная просадочность грунта при его неполном водонасыщении (w sl = w < w sat ) - e / sl определяется по формуле
, (15)
где w – влажность грунта;
w sat – влажность, соответствующая полному водонасыщению грунта;
w sl – начальная просадочная влажность (п. 3.3);
e sl – относительная просадочность грунта при его полном водоносыщении, определяемая по формуле (14).
14*. Коэффициент k sl,i , входящий в формулу (13):
при b = 12 м – принимается равным 1 для всех слоев грунта в пределах зоны просадки;
при b = 3 м – вычисляется по формуле
где р – среднее давление под подошвой фундамента, кПа (кгс/см 2);
p sl,i – начальное просадочное давление грунта i -го слоя, кПа (кгс/см 2), определяемое в соответствии с указаниями п. 15;
р 0 – давление, равное 100 кПа (1 кгс/см 2);
при 3 м < b < 12 м – определяется по интерполяции между значениями k sl,i , полученными при b = 3 м и b = 12 м.
При определении просадки грунта от собственного веса следует принимать k sl = 1 при H sl £ 15 м и k sl = 1,25 при H sl ³ 20 м, при промежуточных значениях Н sl коэффициент k sl определяется по интерполяции.
15. За начальное просадочное давление p sl принимается давление соответствующее:
при лабораторных испытаний грунтов в компрессионных приборах – давлению, при котором относительная просадочность e sl равна 0,01;
при полевых испытаниях штампами предварительно замоченных грунтов – давлению, равному пределу пропорциональности на графике «нагрузка-осадка»;
при замачивании грунтов в опытных котлованах – вертикальному напряжению от собственного веса грунта на глубине, начиная с которой происходит просадка грунта от собственного веса.
Рис. 4. Схемы к расчету просадок основания
A a – просадка от собственного веса отсутствует (не превышает 5 см), возможна только просадка от внешней нагрузки s sl,р в верхней зоне просадки h sl,р (I тип грунтовых условий); б, в , г , - возможна просадка от собственного веса s sl,g в нижней зоне просадки h sl,g , начиная с глубины z g (II тип грунтовых условий); б – верхняя и нижняя зоны просадки не сливаются, имеется нейтральная зона h n ; в – верхняя и нижняя зоны просадки сливаются; г – просадка от внешней нагрузки отсутствует; 1 - вертикальные напряжения от собственного веса грунта s zg ; 2 – суммарные вертикальные напряжения от внешней нагрузки и собственного веса грунта s z = s zp + s zg ; 3 – изменение с глубиной начального просадочного давления p sl ; Н sl d – глубина заложения фундамента.
16. Толщина зоны просадки h sl принимается равной (рис.4)
h sl = h sl, р – толщине верхней зоны просадки при определении просадки грунта от внешней нагрузки s sl,p (п. 3.4), при этом нижняя граница указанной зоны соответствует глубине, где s z = s zp + s zg = p sl (рис. 4а ,б ) или глубине, где значение у z минимально, если s z,min > p sl (рис. 4,в );
h sl = h sl,g – толщине нижней зоны просадки при определении просадки грунта от собственного веса s sl ,g (пп. 3.4, 3.5), т.е. начиная с глубины z g , где s z = р sl или значение s z минимально, если s z,min > p sl , и до нижней границы просадочной толщи.
17. Возможная просадка грунта от собственного веса s / st,g при замачивании сверху малых площадей (ширина замачиваемой площади B w меньше размера просадочной толщи Н sl ) определяется по формуле
где s sl,g - максимальное значение просадки грунта от собственного веса, определяемое в соответствии с п. 12.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ,
СЛОЖЕННЫХ НАБУХАЮЩИМИ ГРУНТАМИ
18. Подъем основания при набухании грунта h sw определяется по формуле
, (18)
где e sw,i - относительное набухание грунта i -го слоя, определяемое в соответствии с указаниями п. 19;
h i - толщина i- го слоя грунта;
k sw,i - коэффициент, определяемый в соответствии с указаниями п. 20;
n - число слоев, на которое разбита зона набухания грунта.
19. Относительное набухание грунта e sw определяется по формулам:
при инфильтрации влаги
, (19)
где h n – высота образца природной влажности и плотности, обжатого без возможности бокового расширения давлением р , равным суммарному вертикальному напряжению у z,tot на рассматриваемой глубине (значение у z,tot определяется в соответствии с указаниями п. 21);
h sat – высота того же образца после замачивания до полного водонасыщения, обжатого в тех же условиях;
при экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима
, (20)
где k - коэффициент, определяемый опытным путем (при отсутствии опытных данных принимается k = 2);
w eq - конечная (установившаяся) влажность грунта;
w 0 и e 0 - соответственно начальные значения влажности и коэффициента пористости грунта.
20. Коэффициент k sw , входящий в формулу (18), в зависимости от суммарного вертикального напряжения s z,tot на рассматриваемой глубине, принимается равным 0,8 при s z,tot = 50 кПа (0,5 кгс/см 2) и 0,6 при s z,tot = 300 кПа (3 кгс/см 2), а при промежуточных значениях s z,tot - по интерполяции.
21. Суммарное вертикальное напряжение s z,tot на глубине z от подошвы фундамента (рис. 5) определяется по формуле
, (21)
где s zр, s zg - вертикальные напряжения соответственно от нагрузки фундамента и от собственного веса грунта;
у z,ad - дополнительное вертикальное давление, вызванное влиянием веса неувлажненной части массива грунта за пределами площади замачивания, определяемой по формуле
, (22)
где k g - коэффициент, принимаемый по табл. 6.
Таблица 6
Коэффициент k g
|
(d + z ) / B w |
Коэффициент k g при отношении длины к ширине замачиваемой площади L w / B w , равном |
|||||
22. Нижняя граница зоны набухания H sw (рис. 5):
а) при инфильтрации влаги принимается на глубине, где суммарное вертикальное напряжение s z,tot (п. 21) равно давлению набухания p sw ;
б) при экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима – определяется опытным путем (при отсутствии опытных данных принимается H sw = 5 м).
Рис. 5. Схема к расчету подъема основания при набухании грунта
23.Осадка основания в результате высыхания набухшего грунта s sh определяется по формуле
, (23)
где e sh,i – относительная линейная усадка грунта i -го слоя, определяемая в соответствии с указаниями п. 24;
h i – толщина i -го слоя грунта;
k sh – коэффициент, принимаемый равным 1,3;
n – число слоев, на которое разбита зона усадки грунта, принимаемая в соответствии с указаниями п. 25.
24. Относительная линейная усадка грунта при его высыхании определяется по формуле
, (24)
где h n - высота образца грунта возможной наибольшей влажности при обжатии его суммарным вертикальным напряжением без возможности бокового расширения;
h d - высота образца в тех же условиях после уменьшения влажности в результате высыхания.
25. Нижняя граница зоны усадки H sh определяется экспериментальным путем, а при отсутствии опытных данных принимается равной 5 м.
При высыхании грунта в результате теплового воздействия технологических установок нижняя граница зоны усадки H sh определяется опытным путем или соответствующим расчетом.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУФФОЗИОННОЙ ОСАДКИ
26. Суффозионная осадка s sf основания, сложенного засоленными грунтами, определяется по формуле
где e sf,i - относительное суффозионное сжатие грунта i -го слоя при давлении р , равном суммарному вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине от внешней нагрузки s zp и собственного веса грунта s zg , определяемое по указаниям п. 27;
h i - толщина i- го слоя засоленного грунта;
n - число слоев, на которое разбита зона суффозионной осадки засоленных грунтов.
27. Относительное суффозионное сжатие e sf определяется:
а) при полевых испытаниях статической нагрузкой с длительным замачиванием по формуле
где s sf,p – суффозионная осадка штампа при давлении;
p = s zp + s zg ;
d p – зона суффозионной осадки основания под штампом;
б) при компрессионно-фильтрационных испытаниях по формуле
, (27)
где h sat,p - высота образца после замачивания (полного водонасыщения) при давлении p = s zp + s zg ;
h sf,p - высота того же образца грунта после длительной фильтрации воды и выщелачивания солей при давлении p.
h ng - высота того же образца природной влажности при давлении p i =у zg .
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЙ
1. Расчетные сопротивления грунтов основания R 0 , приведенные в табл. 1-5, предназначены для предварительного определения размеров фундаментов. Область применения значений R 0 и R / 0 для окончательного определения размеров фундаментов указана в п. 2.42 для табл. 4, в п. 8.4 для табл. 5 и в п. 11.5 для табл. 6.
2. Для грунтов с промежуточными значениями e и I L (табл. 1-3), p d и S r (табл. 4), S r (табл. 5), а также для фундаментов с промежуточными значениями g (табл. 6) значения R 0 и R / 0 определяются по интерполяции.
3. Значения R 0 (табл. 1-5) относятся к фундаментам, имеющим ширину b 0 = 1 м и глубину заложения d 0 = 2 м.
При использовании значений R 0 для окончательного назначения размеров фундаментов (пп. 2.42, 3.10 и 8.4) расчетное сопротивление грунта основания R , кПа (кгс/см 2), определяется по формулам:
при d £ 2 м (200 см)
R = R 0 x (d + d 0)/2d 0 ; (1)
при d > 2 м (200 см)
R = R 0 + k 2 g / II (d - d 0), (2)
Где b и d – соответственно ширина и глубина заложения проектируемого фундамента, м (см);
g / II – расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м 3 (кгс/см 3);
k 1 – коэффициент, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, кроме пылеватых песков, k 1 = 0,125, пылеватыми песками, супесями, суглинками и глинами k 1 = 0,05;
k 2 – коэффициент, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, k 2 = 0,25, супесями и суглинками k 2 = 0,2 и глинами k 2 = 0,15.
Примечание. Для сооружений с подвалом шириной В = 20 м и глубиной d b ³ 2 м учитываемая в расчете глубина заложения наружных и внутренних фундаментов принимается равной: d = d 1 + 2 м [здесь d 1 – приведенная глубина заложения фундамента, определяемая по формуле (8) настоящих норм]. При В > 20 м принимается d = d 1 .
Таблица 1
Расчетные сопротивления R 0 крупнообломочных грунтов
|
Крупнообломочные грунты |
Значение R O , кПа (кгс/см 2) |
|
Галечниковые (щебенистые) с заполнителем: |
|
|
Песчаным |
|
|
I L £ 0,5 |
|
|
0,5 < I L £ 0,75 |
|
|
Гравийные (дресвяные) с заполнителем: |
|
|
песчаным |
|
|
пылевато-глинистым при показателе текучести: |
|
|
I L £ 0,5 |
|
|
0,5 < I L £ 0,75 |
Таблица 2
Расчетные сопротивления R 0 песчаных грунтов
|
Значения R O , кПа (кгс/см 2), в зависимости от плотности сложения песков |
||
|
средней плотности |
||
|
Средней крупности |
||
|
Маловлажные |
||
|
влажные и насыщенные водой |
||
|
Пылеватые: |
||
|
Маловлажные |
||
|
насыщенные водой |
||
Таблица 3
Расчетные сопротивления R 0 пылевато-глинистых (непросадочных) грунтов
|
Пылевато-глинистые |
Коэффициент Пористости е |
Значения R O , кПа (кгс/см 2), при показателе текучести грунта |
|
|
Суглинки |
|||
Таблица 4
Расчетные сопротивления R 0 просадочных грунтов
|
R O , кПа (кгс/см 2),грунтов |
||||
|
Природного сложения с плотностью в сухом состоянии p d , т/м 3 |
уплотненных с плотностью в сухом состоянии p d , т/м 3 |
|||
|
Суглинки |
||||
Примечание: В числителе приведены значения R O , относящейся к незамоченным просадочным грунтам со степенью влажности S r £ 0,5; в знаменателе - значения R O , относящиеся к таким же грунтам с S r ³ 0,8, а также к замоченным грунтам.
Таблица 5
Расчетные сопротивления R 0 насыпных грунтов
|
R O , кПа (кгс/см 2) |
||||
|
Характеристики |
Пески крупные, средней крупности и мелкие, шлаки и т.п. при степени влажности S r |
Пески пылеватые, супеси, суглинки, глины, золы и т.п. при степени влажности S r |
||
|
S r £ 0,5 |
S r ³ 0,8 |
S r £ 0,5 |
S r ³ 0,8 |
|
|
Насыпи, планомерно возведенные с уплот- нением |
||||
|
Отвалы грунтов и отходов производств: |
||||
|
с уплотнением |
||||
|
без уплотнения |
||||
|
Свалки грунтов и отходов производств: |
||||
|
с уплотнением |
||||
|
без уплотнения |
||||
Примечание: 1. Значения R O в настоящей таблице относятся к насыпным грунтам с содержанием органических веществ I om £ 0,1.
2. Для неслежавшихся отвалов и свалок грунтов и отходов производств значения R O принимаются с коэффициентом 0,8.
Таблица 6
Расчетные сопротивления грунтов обратной засыпки R 0
для выдергиваемых фундаментов опор
воздушных линий электропередачи
|
Значения , кПа (кгс/см 2) |
||||
|
Относитель- ное заглубле- ние фундамен- та l = d /b |
Пылевато-глинистые грунты при показателе текучести I L £ 0,5 и плотности грунта обратной засыпки, т/м 3 |
Пески средней крупности и мелкие маловлажные и влажные при плотности грунта обратной засыпки, т/м 3 |
||
Примечания: 1. Значения R O для глин и суглинков с показателем текучести 0,5 £ I L £ 0,75 и супесей при 0,5 < I L £ 1,0 принимаются по графе «пылевато-глинистые грунты» с введением понижающих коэффициентов соответственно 0,85 и 0,7.
2. Значения R O для пылеватых песков принимаются как для песков средней крупности и мелких с коэффициентом 0,85.
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ ОСНОВАНИЯ
|
Предельные деформации основания |
|||
|
Сооружения |
относи- тельная разность осадок (D s /L ) u |
Крен i u |
(в ско- бках мак- сималь- ная s max,u) осадка, см |
|
1. Производственные и гражданские одноэтаж- ные и многоэтажные здания с полным каркасом: железобетонным стальным |
|||
|
2. Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок |
|||
|
3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущи- ми стенами из: крупных панелей крупных блоков или кирпичной кладки без армирования то же, с армированием, в том числе с устройст- вом железобетонных поясов |
|||
|
4. Сооружение элеваторов их железобетонных конструкций: рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите то же, сборной конструкции отдельно стоящий силосный корпус монолит- ной конструкции то же, сборной конструкции отдельно стоящее рабочее здание |
|||
|
5. Дымовые трубы высотой Н , м: Н £ 100 100 < Н £ 200 200 < Н £ 300 Н > 300 |
|||
|
6. Жесткие сооружения высотой до 100 м, кроме указанных в поз. 4 и 5 |
|||
|
7. Антенные сооружения связи: стволы мачт заземленные то же, электрически изолированные башни радио башни коротковолновых радиостанций башни (отдельные блоки) |
|||
|
8. Опоры воздушных линий электропередачи: промежуточные прямые анкерные и анкерно-угловые, промежуточные угловые, концевые, порталы открытых распределительных устройств специальные переходные |
|||
Примечания: 1. Предельные значения относительного прогиба (выгиба) зданий, указанных в поз. 3 настоящего приложения, принимаются равными 0,5 (D s /L ) u .
2. При определении относительной разности осадок (D s /L ) в поз. 8 настоящего приложения за L принимается расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками - расстояние между осями сжатого фундамента и анкера.
3. Если основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 0,1), выдержанными по толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних осадок допускается увеличивать на 20 %.
4. Предельные значения подъема основания, сложенного набухающими грунтами, допускается принимать: максимальный и средний подъем в размере 25 % и относительную неравномерность осадок (относительный выгиб) здания в размере 50 % соответствующих предельных значений деформаций, приведенных в настоящем приложении.
5. Для сооружений, причисленных в поз. 1-3 настоящего приложения, с фундаментами в виде сплошных плит предельные значения средних осадок допускается увеличивать в 1,5 раза.
6. На основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений допускается принимать предельные значения деформаций основания, отличающиеся от указанных в настоящем приложении.
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТЫ НАДЕЖНОСТИ
g f – по нагрузке;
g m – по материалу;
g g – по грунту;
g n – по назначению сооружения;
g с – коэффициент условий работы.
ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ
– среднее значение характеристики;
X n – нормативное значение;
Х – расчетное значение;
a – доверительная вероятность (обеспеченность) расчетных значений;
р – плотность;
р d – плотность в сухом состоянии;
р bf – плотность обратной засыпки;
е – коэффициент плотности;
w – влажность природная;
w p – влажность на границе пластичности (раскатывания);
w L – влажность на границе текучести;
w eq – конечная (установившаяся) влажность;
w sat – влажность соответствующая полному водонасыщению;
w sl – начальная просадочная влажность;
w sw – влажность набухания;
w sh – влажность на пределе усадки;
S r – степень влажности;
I L – показатель текучести;
g – удельный вес;
g sb – удельный вес с учетом взвешивающего действия воды;
p sl – начальное просадочное давление;
p sw – давление набухания;
e sl – относительная просадочность;
e sw – относительное набухание;
e sh – относительная линейная усадка;
e sf – относительное суффозионное сжатие;
I от – относительное содержание органического вещества;
D pd – степень разложения органического вещества;
с – удельное сцепление;
j – угол внутреннего трения;
Е – модуль деформации;
v – коэффициент Пуассона;
R c – предел прочности на одноосное сжатие скальных грунтов;
с v – коэффициент консолидации.
НАГРУЗКИ, НАПРЯЖЕНИЯ, СОПРОТИВЛЕНИЯ
F – сила, расчетное значение силы;
f – сила на единицу длины;
F v , F h – вертикальная и горизонтальная составляющие силы;
F s,a ,F s,r – силы, действующие по плоскости скольжения, соответственно сдвигающие и удерживающие (активные и реактивные);
N – сила нормальная к подошве фундамента;
n – то же, на единицу длины;
G – собственный вес фундамента;
q – равномерно распределенная вертикальная пригрузка;
р – среднее давление под подошвой фундамента;
s – нормальное напряжение;
t – касательное напряжение;
и – избыточное давление в поровой воде;
s z – вертикальное нормальное напряжение полное;
s zg
s zp – то же, дополнительное от внешней нагрузки (давления фундамента);
R – расчетное сопротивление грунта основания (предел линейной зависимости «нагрузка-осадка»);
R 0 – расчетное сопротивление грунта (для предварительного назначения размеров фундаментов), принимаемое в соответствии с рекомендуемым приложением 3;
F и – сила предельного сопротивления основания, соответствующая исчерпанию его несущей способности.
ДЕФОРМАЦИИ ОСНОВАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
s – осадка основания;
– средняя осадка основания;
s sl – просадка;
h sw – подъем основания при набухании грунта;
s sh – осадка основания в результате высыхания набухшего грунта;
s sf – суффозионная осадка;
D s – разность осадок (просадок);
i – крен фундамента (сооружения);
J – относительный угол закручивания;
и – горизонтальное перемещение;
s и – предельное значение деформации основания;
s и ,s – то же, по технологическим требованиям;
s и ,f – то же, по условиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций.
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
b – ширина подошвы фундамента;
В – ширина подвала;
B w – ширина источника замачивания (замачиваемой площади);
l – длина подошвы фундамента;
h = l/b – соотношение сторон подошвы фундамента;
А – площадь подошвы фундамента;
L – длина здания;
d , d n , d 1 – глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки, от поверхности природного рельефа и приведенная от пола подвала;
d b – глубина подвала от уровня планировки;
d f , d fn – глубина сезонного промерзания грунта соответственно расчетная и нормативная;
d w – глубина расположения уровня подземных вод;
l = d/b – относительное заглубление фундамента;
h – толщина слоя грунта;
Н с – глубина сжимаемой толщи;
Н – толщина линейно-деформируемого слоя;
H sl – толщина слоя просадочных грунтов (просадочная толща);
h sl – толщина зоны просадки;
h sl,p – то же, от внешней нагрузки;
h sl,g – то же, от собственного веса грунта;
H sw – толщина зоны набухания;
H sh – то же, усадки;
z – глубина (расстояние) от подошвы фундамента;
z = 2z/b – относительная глубина;
DL – отметка планировки;
NL – отметка поверхности природного рельефа;
FL – отметка подошвы фундамента;
В,С – нижняя граница сжимаемой толщи;
B, SL – то же, просадочной толщи;
B, SW – нижняя граница зоны набухания;
B, SH – то же, зоны усадки;
WL – уровень подземных вод.
1. Общие положения
2. Проектирование оснований
Общие указания
Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах оснований
Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов
Подземные воды
Глубина заложения фундаментов
Расчет оснований по деформациям
Расчет оснований по несущей способности
Мероприятия по уменьшению деформаций оснований и влияния их на сооружения
3. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на просадочных грунтах
4. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на набухающих грунтах
5. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на водонасыщенных биогенных грунтах и илах
6. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на элювиальных грунтах
7. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на засоленных грунтах
8. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на насыпных грунтах
9. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях
10. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых в сейсмических районах
11. Особенности проектирования оснований опор воздушных линий электропередачи
12. Особенности проектирования оснований опор мостов и труб под насыпями
13*. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на закарствованных территориях
14*. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на пучинистых грунтах
15*. Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых на намывных грунтах
16*. Проектирование закрепления грунтов
17*. Проектирование искусственного замораживания грунтов
18*. Проектирование водопонижения
Приложение 1. Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов
Приложение 2. Расчет деформаций оснований
Приложение 3. Расчетные сопротивления грунтов оснований
Приложение 4. Предельные деформации основания
Приложение 5. Основные буквенные обозначения
Расчетное сопротивление основания из нескальных грунтов осевому сжатию определяется по формуле
где
-условное сопротивление
грунта, кПа;
,
- коэффициенты,
принимаемые по табл.11;
-
ширина (меньшая сторона или диаметр)
подошвы фундамента, м;
- глубина
заложения фундамента, м;
-
осредненное по слоям расчетное значение
удельного веса грунта,
расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета
взвешивающего действия воды;
допускается
принимать 
=19,62
кН/м 3 .
При
определении расчетного сопротивления
глубину заложения фундамента следует
принимать для промежуточных опор мостов
- от поверхности грунта у опоры на уровне
срезки в пределах контура фундамента,
а в русле рек – от дна водотока у опоры
после понижения его уровня на глубину
общего и половину местного размыва
грунта при расчетном расходе. Расчетные
сопротивления, вычисленные по формуле
(24) для глин и суглинков в основаниях
фундаментов мостов, расположенных в
пределах постоянных водотоков, следует
повышать на величину, равную 14,7·
,
кПа,
- глубина воды от наинизшего уровня
межени до дна водотока
Величины
условных сопротивлений грунтов
определяются по СНиП 2.05.03-84 (табл.9,10)
в зависимости от типа, вида и разновидности
для песчаных грунтов и типа, значения
коэффициента пористостие
и показателя текучести
для пылевато-глинистых
грунтов. Для промежуточных значений е
и
величины
определяются интерполяцией. При
значениях числа пластичности
в пределах 5-10 и 15-20 следует принимать
средние значения
,
приведенные соответственно для супесей,
суглинков и глин. Для плотных песков
следует увеличивать на 60%, если их
плотность определена по результатам
лабораторных испытаний грунтов. Для
рыхлых песчаных грунтов и пылевато-глинистых
в текучем состоянии (
>
1)илис
коэффициентом пористости е
> е
max
(где е
max
– максимальное табличное значение
коэффициента пористости для данного
типа грунта) условное сопротивление
не нормируется. Данные грунты относятся
к слабым, которые без специальных
мероприятий не могут быть использованы
в качестве естественного основания.
Таблица 1.3.1. – Извлечение из табл.1 прил.24 СНиП 2.05.03-84
|
Коэффициент пористости е |
Условное
сопротивление
R
0 ,
пылевато-глинистых (непросадочных)
грунтов основания,
кПа в зависимости от показателя
текучести |
|||||||
|
Спеси при
| ||||||||
|
Суглинки при 10 ≤
| ||||||||
|
Глины при
| ||||||||
≤5
≤
15
≥20Таблица 1.3.2. – Извлечение из табл.2 прил.24 СНиП 2.05.03-84
|
Песчаные грунты и их влажность |
Условное сопротивление R 0 песчаных грунтов средней плотности в основаниях, кПа |
|
Гравелистые и крупные независимо от их влажности | |
|
Средней крупности: маловлажные влажные и насыщенные водой | |
|
Мелкие: маловлажные влажные и насыщенные водой | |
|
Пылеватые: маловлажные насыщенные водой | |
Таблица 1.3.3. – Извлечение из табл.4 прил.24 СНиП 2.05.03-84
|
Коэффициенты |
||
|
|
|
|
|
1. Гравий, галька, песок гравелистый, крупный и средней крупности | ||
|
2. Песок мелкий | ||
|
3. Песок пылеватый, супесь | ||
|
4. Суглинок и глина: твердые и полутвердые | ||
|
5. Суглинок и глина: тугопластичные и мягкопластичные | ||
,
м -1
,
м -1Пример
1.3.1.
Определить
расчетное сопротивление осевому сжатию
основания из маловлажного песка средней
крупности под подошвой фундамента
мелкого заложения промежуточной опоры
автодорожного моста, если дано: ширина
фундамента 
глубина его
заложения 
осредненное по слоям расчетное значение
удельного веса грунта, расположенного
выше подошвы фундамента, 
=19,6
кН/м 3 .
Решение
.
Для маловлажного песка средней крупности
по табл. 1.3.2 находим R
0 =294
кПа,а по табл.1.3.3
– значения коэффициентов 
=0,10
м -1 и 
=3,0
м -1 .
Расчетное сопротивление грунтового основания определим по формуле
Пример
1.3.2.
Определить
расчетное сопротивление осевому сжатию
основания из тугопластичного суглинка
под подошвой фундамента из опускного
колодца промежуточной опоры автодорожного
моста, расположенной в постоянном
водотоке, если дано: ширина фундамента
глубина его
заложения 
показатель текучести суглинка
число пластичности
=0,12,коэффициент
пористости 
=0,55,осредненное по
слоям расчетное значение удельного
веса грунта, расположенного выше подошвы
фундамента, 
=19,6
кН/м 3 ,глубина
воды от наинизшего уровня межени
=5
м.
Решение.
Из табл.
1.3.2 интерполяцией находим условное
сопротивление 
тугопластичного суглинка при
и
=0,55.
Из
табл.1.3.3 – значения коэффициентов
=0,02
м -1 и 
=1,5
м -1 .
С учетом пригрузки пласта суглинка водой расчетное сопротивление грунтового основания определим по формуле
Зависимость «нагрузка-осадка» для фундаментов мелкого заложения можно считать линейной только до определенного предела давления на основание (рис. 5.22). В качестве такого предела принимается расчетное сопротивление грунтов основания R . При расчете деформаций основания с использованием указанных в п. 5.5.1 расчетных схем среднее давление под подошвой фундамента (от нагрузок для расчета оснований по деформациям) не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R , кПа, определяемого по формуле
где γ c 1 и γ c 2 — коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 5.11; k k = 1, если прочностные характеристики грунта (с и φ ) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если указанные характеристики приняты по таблицам, приведенным в гл. 1; М γ , М q и М c — коэффициенты, принимаемые по табл. 5.12; k z — коэффициент, принимаемый: k z = 1 при b < 10 м, k z = z 0 /b + 0,2 при b ≥ 10 м (здесь b — ширина подошвы фундамента, м; z 0 = 8 м); γ II — расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м 3 ; γ´ II — то же, залегающих выше подошвы; с II — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа; d 1 — глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала,"определяемая но формуле
d 1 = h s + h cf γ cf / γ´ II
(здесь h s — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; h cf — толщина конструкции пола подвала, м; γ cf — расчетное значение удельного веса материала пола подвала, кН/м 3); d b — глубина подвала — расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной В ≤ 20 м и глубиной более 2 м принимается d b = 2 м, при ширине подпали В > 20 и принимается d > 0).
Рис. 5.22. Характерная зависимость «нагрузка — осадка» для фундаментов мелкого заложения
Если d 1 > d (где d — глубина заложения фундамента), то d 1 принимается равным d , a d b = 0.
Формула (5.29) применяется при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника площадью А , то принимается b = . Расчетные значения удельных весов грунта и материала пола подвала, входящие в формулу (5.29), допускается принимать равными их нормативным значениям (полагая коэффициенты надежности по грунту и материалу равными единице). Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием. Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление грунта основания допускается увеличивать на 15%.
ТАБЛИЦА 5.11. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ γ с 1 и γ с 2
| Грунты | γ с 1 | γ с 2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения или его отсека к его высоте L/H | |
| ≥ 4 | < 1,5 | ||
| Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых Пески мелкие Пески пылеватые: маловлажные и влажные насыщенные водой Крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем и пылевато-глинистые с показателем текучести грунта или заполнителя: I L ≤ 0,25 0,25 < I L ≤ 0,5 I L > 0,5 |
1,4 1,3 1,25 |
1,2 1,1 1,0 |
1,4 1,3 1,1 |
Примечания: 1. Жесткую конструктивную схему имеют сооружения, конструкции которых приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований путем применения специальных мероприятий.
2. Для сооружений с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента γ c 2 принимается равным единице.
3. При промежуточных значениях L/H коэффициент γ c 2 определяется интерполяцией.
ТАБЛИЦА 5.12. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ M γ , M q , M c
| φ II ,° | M γ | M q | M c | φ II ,° | M γ | M q | M c |
| 0 | 0 | 0 | 3,14 | 23 | 0,69 | 3,65 | 6,24 |
| 1 | 0,01 | 0,06 | 3,23 | 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 | 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 | 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 | 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 | 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 6 | 0,10 | 1,39 | 3,71 | 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 | 30 | 1,15 | 6,59 | 7,95 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 | 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 | 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 10 | 0,18 | 1,73 | 4,17 | 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 | 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 | 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 | 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 14 | 0,29 | 2,17 | 4,69 | 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 | 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,99 | 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 | 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 | 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 | 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 | 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 | 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 | 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
Когда расчетная глубина заложения фундаментов принимается от уровня планировки подсыпкой, в проекте оснований и фундаментов должно приводиться требование о необходимости выполнения планировочной насыпи до приложения полной нагрузки на основание. Аналогичное требование должно содержаться и в отношении устройства подсыпок под полы в подвале.
Коэффициенты M γ , M q и M c , входящие в формулу (5.29), получены исходя из условия, что зоны пластических деформаций под краями равномерно загруженной полосы (рис. 5.23) равны четверти ее ширины и вычисляются по следующим соотношениям:
M γ = ψ/4; M q = 1 + ψ; M c = ψctgφ II ,
где ψ = π/(ctgφ II + φ II - π/2) ; φ II — расчетное значение угла внутреннего трения, рад.
Рис. 5.23.
При вычислении R значения характеристик φ II , с II и γ II принимаются для слоя грунта, находящегося под подошвой фундамента до глубины z R = 0,5b при b < 10 м и z R = t + 0,1b при b ≥ 10 м (здесь t = 4 м). При наличии нескольких слоев грунта от подошвы фундамента до глубины z R принимаются средневзвешенные значения указанных характеристик. Аналогичным образом поступают и с коэффициентами γ c l и γ c 2 .
Как видно из формулы (5.29), значение R зависит не только от физико-механических характеристик грунтов основания, но и от искомых геометрических размеров фундамента — ширины и глубины его заложения. Поэтому определение размеров фундаментов приходится вести итерационным способом, задавшись предварительно какими-то начальными размерами.
Пример 5.5 . Определить расчетное сопротивление грунта основания для ленточного фундамента шириной b = 1,4 м при следующих исходных данных. Проектируемое здание — 9-этажное крупнопанельное с жесткой конструктивной схемой. Отношение длины его к высоте L/H = 1,5. Глубина заложения фундаментов от уровня планировки по конструктивным соображениям принята d = 1,7 м. Здание имеет подвал шириной В = 12 м и глубиной d b = 1,2 м. Толщина слоя грунта от подошвы фундамента до пола подвала h s = 0,3 м, толщина бетонного пола подвала h сf = 0,2 м, удельный вес бетона γ II = 23 кН/м 3 . Площадка сложена песками мелкими средней плотности маловлажными. Коэффициент пористости е = 0,74, удельный вес грунта ниже подошвы γ II = 18 кН/м 3 , выше подошвы γ´ II = 17 кН/м 3 . Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик приняты по справочным таблицам, приведенным в гл. 1: φ n = φ II = 32º, с n = c II = 2 кПа, E = 28 МПа.
Решение. Для вычисления расчетного сопротивления грунта основания по формуле (5.29) принимаем: по табл. 5.11 для песка мелкого маловлажного и здания жесткой конструктивной схемы при L/H = 1,5, γ с 1 = 1,3 и γ с 2 = 1,3; по табл. 5.12 при φ II = 32º M γ = 1,34; M q = 6,34 и М c = 8,55. Поскольку значения прочностных характеристик грунта приняты по справочным таблицам, k = 1,1. При b = 1,4 м < 10 м k z = 1.
Приведенная глубина заложения фундамента от пола подвала по формуле (5.30)
d 1 = 0,3 + 0,2 · 23/17 = 0,57 м.
По формуле (5.29) определяем:
R = = 1,54 · 221 = 340 кПа.
Предварительные размеры фундаментов назначаются по конструктивным соображениям или исходя из значений расчетного сопротивления грунтов основания R 0 , приведенных в табл. 5.13. Значениями R 0 допускается также пользоваться для окончательного назначения размеров фундаментов сооружений III класса, если основание сложено горизонтальными (уклон не более 0,1) выдержанными по толщине слоями грунта, сжимаемость которых не увеличивается с глубиной в пределах двойной ширины наибольшего фундамента ниже глубины его заложения.
Двойную интерполяцию при определении R 0 по табл. 5.13 для пылевато-глинистых грунтов с промежуточными значениями I L и е рекомендуется выполнять по формуле
Руководство по проектированию оснований зданий и сооружений
СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений
где e 1 и e 2 — соседние значения коэффициента пористости в табл. 5.13, между которыми находится значение е для рассматриваемого грунта; R 0 (1, 0) и R 0 (1, 1) — значения R 0 в табл. 5.13 при коэффициенте, пористости e 1 , соответствующие значениям I L = 0 и I L = 1; R 0 (2, 0) и R 0 (2, 1) — то же, при е 2 .
ТАБЛИЦА 5.13. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ R 0 КРУПНООБЛОМОЧНЫХ, ПЕСЧАНЫХ И ПЫЛЕВАТО-ГЛИНИСТЫХ (НЕПРОСАДОЧНЫХ) ГРУНТОВ
| Грунты | R 0 , кПа |
| Крупнообломочные | |
| Галечниковый (щебенистый) с заполнителем: песчаным пылевато-глинистым Гравийный (дресвяный) с заполнителем: песчаным пылевато-глинистым |
600 450/400 500 |
| Значения R 0 при показателе текучести I L ≤ 0,5 даны перед чертой, при 0,5 < I L ≤ 0,75 — за чертой. | |
| Пески | |
| Крупные Средней крупности Мелкие: маловлажные влажные и насыщенные водой Пылеватые: маловлажные влажные насыщенные водой |
600/600 500/400 400/300 300/250 |
| Значения R 0 для плотных песков даны перед чертой, для песков средней плотности — за чертой. | |
| Пылевато-глинистые | |
| Супеси с коэффициентом пористости е
: 0,5 0,7 Суглинки с коэффициентом пористости е : 0,5 0,7 1,0 Глины с коэффициентом пористости e : 0,5 0,6 0,8 1,0 |
300/300 250/200 300/250 600/400 |
| Значения R 0 при I L = 0 даны перед чертой, при I L = 1 — за чертой. При промежуточных значениях е и I L значения R 0 определяются интерполяцией. | |
Значения R 0 в табл. 5.13 относятся к фундаментам, имеющим ширину b 1 = 1 м и глубину заложения d 1 = 2 м. При использовании значений R 0 по табл. 5.13 для окончательного назначения размеров фундаментов расчетное сопротивление грунта основания R определяется по формулам:
при d ≤ 2 м
;
при d > 2 м
,
где b и d — соответственно ширина и глубина заложения проектируемого фундамента, м; γ´ — удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м 3 ; k 1 — коэффициент принимаемый для крупнообломочных и песчаных грунтов (кроме пылеватых песков) k 1 = 0,125, а для пылеватых песков, супесей, суглинков и глин k 1 = 0,05; k 2 — коэффициент, принимаемый для крупнообломочных и песчаных грунтов k 2 = 2,5, для супесей и суглинков k 2 = 2, а для глин k 2 = l,5.
Пример 5.6 . Определить расчетное сопротивление глины с коэффициентом пористости е = 0,85 и показателем текучести I L = 0,45 применительно к фундаменту шириной b = 2 м, имеющему глубину заложения d = 2,5 м. Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы, γ´ = 17 кН/м 3 .
Решение. Пользуясь значениями R 0 (см. табл. 5.13), по формуле (5.32) вычисляем:
Расчетное сопротивление R основания, сложенного крупнообломочными грунтами, вычисляется по формуле (5.29) на основе результатов непосредственных определений прочностных характеристик грунтов. При отсутствии таких испытаний расчетное сопротивление определяется по характеристикам заполнителя, если его содержание превышает 40%. При меньшем содержании заполнителя значение R для крупнообломочных грунтов допускается принимать по табл. 5.13.
При искусственном уплотнении грунтов основания или устройстве грунтовых подушек расчетное сопротивление определяется исходя из задаваемых в проекте расчетных значений физико-механических характеристик уплотненных грунтов. Последние устанавливаются либо на основе исследований, либо с помощью справочных таблиц (см. гл. 1) исходя из необходимой плотности грунтов. При вычислении R влажность пылевато-глинистых грунтов рекомендуется принимать равной 1,2 ω p .
Расчетное сопротивление рыхлых песков определяется по формуле (5.29) при γ c 1 = γ с 2 = 1. Значение R следует уточнять по результатам не менее трех испытаний штампа с размерами и формой, возможно более близкими к проектируемому фундаменту, но площадью не менее 0,5 м 2 . При этом значение R принимается не более давления, при котором ожидаемая осадка фундамента равна предельной (см. далее п. 5.5.5).
При устройстве прерывистых фундаментов расчетное сопротивление основания R определяется как для исходного ленточного фундамента по формуле (5.29) с повышением значения R коэффициентом k d , принимаемым по табл. 5.14.
При необходимости увеличения нагрузок на основание существующих сооружений при их реконструкции (замене оборудования, надстройке и т.п.) расчетное сопротивление основания должно приниматься в соответствии с данными о состоянии и физико-механических свойствах грунтов основания с учетом типа и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительности его эксплуатации и ожидаемых дополнительных осадок при увеличении нагрузок на фундаменты. Следует также учитывать состояние и конструктивные особенности примыкающих сооружений, которые, оказавшись в пределах «осадочной воронки», могут получить повреждения.
ТАБЛИЦА 5.14. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА k d ДЛЯ ПЕСКОВ (КРОМЕ РЫХЛЫХ) И ПЫЛЕВАТО-ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ
Примечания: 1. При промежуточных значениях е и I L коэффициент k d принимается по интерполяции.
2. Для плит с угловыми вырезами коэффициент k d учитывает повышение R на 15%.
Если в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента расположен слой грунта меньшей прочности, чем прочность лежащих выше слоев (рис. 5.24), необходима проверка соблюдения условия
σ zp + σ zg ≤ R z ,
где σ zp и σ zg — вертикальные нормальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента соответственно дополнительное от нагрузки на фундамент и от собственного веса грунта, кПа (см. п. 5.2); R z — расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине z , кПа, вычисленное по формуле (5.29) для условного фундамента шириной b z , м, определяемой по выражению
;
При действии на фундамент внецентренной нагрузки следует ограничивать краевые давления под подошвой, которые вычисляют по формулам внецентренного сжатия. Краевые давления при действии момента в направлении главных осей подошвы фундамента не должны превышать 1,2 R , а давление в угловой точке — 1,5 R . Краевые давления рекомендуется определять с учетом бокового отпора грунта, расположенного выше подошвы фундамента, а также жесткости конструкции, опирающейся на рассматриваемый фундамент.
Действующие нормы допускают увеличение до 20% расчетного сопротивления грунта основания, вычисленного по формулам (5.29), (5.33) и (5.34), если определенные расчетом деформации основания при давлении p = R не превышают 40% предельных значений (см. далее п. 5.5.5). При этом расчетные деформации, соответствующие давлению p 1 = 1,2R , должны быть не более 50% предельных. В этом случае, кроме того, требуется проверка основания по несущей способности (см. далее п. 5.6).
Расчетное удельное электрическое сопротивление грунта (Ом*м) - параметр, определяющий собой уровень "электропроводности" земли как проводника, то есть как хорошо будет растекаться в такой среде электрический ток от заземлителя.
Это измеряемая величина, зависящая от состава грунта, размеров и плотности
прилегания друг к другу его частиц, влажности и температуры, концентрации в нем растворимых химических веществ (солей, кислотных и щелочных остатков).
Величины расчетного электрического удельного сопротивления грунта (таблица)
| Грунт | Удельное сопротивление, среднее значение (Ом*м ) | ZZ-000-015 , Ом | Сопротивление заземления для комплекта ZZ-000-030 , Ом | Сопротивление заземления для комплекта ZZ-100-102 , Ом |
| Асфальт | 200 - 3 200 | 17 - 277 | 9,4 - 151 | 8,3 - 132 |
| Базальт | 2 000 | |||
| Бентонит (сорт глины) | 2 - 10 | 0,17 - 0,87 | 0,09 - 0,47 | 0,08 - 0,41 |
| Бетон | 40 - 1 000 | 3,5 - 87 | 2 - 47 | 1,5 - 41 |
| Вода | ||||
| Вода морская | 0,2 | 0 | 0 | 0 |
| Вода прудовая | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
| Вода равнинной реки | 50 | 4 | 2,5 | 2 |
| Вода грунтовая | 20 - 60 | 1,7 - 5 | 1 - 3 | 1 - 2,5 |
| Вечномёрзлый грунт (многолетнемёрзлый грунт) | ||||
| Вечномёрзлый грунт - талый слой (у поверхности летом) | 500 - 1000 | - | - | 20 - 41 |
| Вечномёрзлый грунт (суглинок) | 20 000 | Требуются специальные мероприятия (замена грунта) | ||
| Вечномёрзлый грунт (песок) | 50 000 | Требуются специальные мероприятия (замена грунта) | ||
| Глина | ||||
| Глина влажная | 20 | 1,7 | 1 | 0,8 |
| Глина полутвёрдая | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
| Гнейс разложившийся | 275 | 24 | 12 | 11,5 |
| Гравий | ||||
| Гравий глинистый, неоднородный | 300 | 26 | 14 | 12,5 |
| Гравий однородный | 800 | 69 | 38 | 33 |
| Гранит | 1 100 - 22 000 | Требуются специальные мероприятия (замена грунта) | ||
| Гранитный гравий | 14 500 | Требуются специальные мероприятия (замена грунта) | ||
| Граф итовая крошка | 0,1 - 2 | 0 | 0 | 0 |
| Дресва (мелкий щебень/крупный песок) | 5 500 | 477 | 260 | 228 |
| Зола, пепел | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
| Известняк (поверхность) | 100 - 10 000 | 8,7 - 868 | 4,7 - 472 | 4,1 - 414 |
| Известняк (внутри) | 5 - 4 000 | 0,43 - 347 | 0,24 - 189 | 0,21 - 166 |
| Ил | 30 | 2,6 | 1,5 | 1 |
| Каменный уголь | 150 | 13 | 7 | 6 |
| Кварц | 15 000 | Требуются специальные мероприятия (замена грунта) | ||
| Кокс | 2,5 | 0,2 | 0,1 | 0,1 |
| Лёсс (желтозем) | 250 | 22 | 12 | 10 |
| Мел | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
| Мергель | ||||
| Мергель обычный | 150 | 14 | 7 | 6 |
| Мергель глинистый (50 - 75% глинистых частиц) | 50 | 4 | 2 | 2 |
| Песок | ||||
| Песок, сильно увлажненный грунтовыми водами | 10 - 60 | 0,9 - 5 | 0,5 - 3 | 0,4 - 2,5 |
| Песок, умеренно увлажненный | 60 - 130 | 5 - 11 | 3 - 6 | 2,5 - 5,5 |
| Песок влажный | 130 - 400 | 10 - 35 | 6 - 19 | 5 - 17 |
| Песок слегка влажный | 400 - 1 500 | 35 - 130 | 19 - 71 | 17 - 62 |
| Песок сухой | 1 500 - 4 200 | 130 - 364 | 71 - 198 | 62 - 174 |
| Супесь (супесок) | 150 | 13 | 7 | 6 |
| Песчаник | 1 000 | 87 | 47 | 41 |
| Садовая земля | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
| Солончак | 20 | 1,7 | 1 | 0,8 |
| Суглинок | ||||
| Суглинок, сильно увлажненный грунтовыми водами | 10 - 60 | 0,9 - 5 | 0,5 - 3 | 0,4 - 2,5 |
| Суглинок полутвердый, лесовидный | 100 | 9 | 5 | 4 |
| Суглинок при температуре минус 5 С° | 150 | - | - | 6 |
| Супесь (супесок) | 150 | 13 | 7 | 6 |
| Сланец | 10 - 100 | |||
| Сланец граф итовый | 55 | 5 | 2,5 | 2,3 |
| Супесь (супесок) | 150 | 13 | 7 | 6 |
| Торф | ||||
| Торф при температуре 10° | 25 | 2 | 1 | 1 |
| Торф при температуре 0 С° | 50 | 4 | 2,5 | 2 |
| Чернозём | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
| Щебень | ||||
| Щебень мокрый | 3 000 | 260 | 142 | 124 |
| Щебень сухой | 5 000 | 434 | 236 | 207 |
Сопротивление заземления для комплектов ZZ-000-015 и ZZ-000-030 , указанное в таблице, может использоваться
при различных конфигурациях заземлителя - и точечной, и многоэлектродной.
Вместе с таблицей ориентировочных величин расчетного удельного сопротивления грунта предлагаем Вам
воспользоваться географической картой уже смонтированных ранее заземлителей на базе готовых комплектов заземления ZANDZ
с результатами замеров сопротивления заземления.
Типы грунтов республики Казахстан
и их удельные электрические сопротивления (карта)
|
|
